Трансформатор тока в ячейке: 20. Трансформаторы тока. К, М

Содержание

20. Трансформаторы тока. К, М

Наименование испытания	Вид испытания	Нормы испытания	Указания
20.1. Измерение сопротивления изоляции:	К, М		Производится у трансформаторов напряжением выше 1000 В мегаомметром на напряжение 2500 В.
1) первичных обмоток;		Не нормируется.	Производится мегаомметром на напряжение 1000 В.
2) вторичных обмоток.		Должно быть не ниже 1 МОм вместе с подсоединенными к ним цепями.	У трансформаторов тока ТФН-220 кВ при наличии вывода от экрана вторичной обмотки измеряется также сопротивление изоляции между экраном и вторичной обмоткой.
20.2. Измерение тангенса угла диэлектрических потерь tg изоляции обмоток.	М	Предельные значения tg изоляции обмоток трансформаторов тока с бумажно-масляной изоляцией приведены в табл. 27 (приложение 3.1). Измерения производятся при напряжении 10 кВ.	Производятся: у трансформаторов тока напряжением 110 кВ и выше – при неудовлетворительных показателях качества залитого в них масла; у трансформаторов тока напряжением 35 кВ – при ремонтных работах в ячейках (на присоединениях), где они установлены.
20.3. Испытание повышенным напряжением промышленной частоты:	М
1) изоляции первичных обмоток;		Значения испытательного напряжения приведены в табл. 5 (приложение 3.1). Длительность испытания для трансформаторов тока с фарфоровой внешней изоляцией – 1 мин., с органической изоляцией – 5 мин. Трансформаторы тока напряжением более 35 кВ повышенным напряжением не испытываются.	Допускается испытывать измерительные трансформаторы совместно с ошиновкой. В этом случае испытательное напряжение принимается по нормам, принятым для электрооборудования с самым низким уровнем испытательного напряжения. Испытание повышенным напряжением трансформаторов тока, соединенных с силовыми кабелями 6 – 10 кВ, производится без расшиновки вместе с кабелями по нормам, принятым для кабелей.
2) изоляция вторичных обмоток.		Производится напряжением 1000 В в течение 1 мин.
20.4. Снятие характеристик намагничивания.	К	Характеристика снимается при повышении напряжения на одной из вторичных обмоток до начала насыщения, но не выше 1800 В. При наличии у обмотки ответвлений характеристика снимается на рабочем ответвлении. Допускается снятие только трех контрольных точек. Отличие от значений, измеренных на заводе-изготовителе, или от измеренных на исправном трансформаторе тока, однотипном с проверяемым, не должно превышать 10%.	Снятая характеристика сопоставляется с типовой характеристикой намагничивания или с характеристиками намагничивания исправных трансформаторов, однотипных с проверяемым.
20.5. Измерение коэффициента трансформации.	К	Отклонение измеренного коэффициента от паспортного или от измеренного на исправном трансформаторе, однотипном с проверяемым, не должно превышать 2%.
20.6. Измерение сопротивления обмоток постоянному току.	К	15pt”>Отклонение измеренного сопротивления от паспортного или от измеренного на других фазах не должно превышать 2%.	При сравнении измеренного значения с паспортными данными измеренное значение должно приводиться к заводской температуре.
20.7. Испытания трансформаторного масла.	М	Масло из трансформаторов тока 110 – 220 кВ испытывается согласно требованиям табл. 6 (приложение 3.1), пп. 1 – 3 один раз в два года.	Периодичность отбора проб масла при превышении “нормально допустимых” должна устанавливаться учащенной.
20.8. Испытания встроенных трансформаторов тока.	М	Испытания встроенных трансформаторов тока производятся по пп. 20.1, 20.3.2, 20.5, 20.6, 20.7.
15pt”>20.9. Тепловизионный контроль.	М	Производится в соответствии с установленными нормами и инструкциями заводов-изготовителей.

Монтаж, демонтаж и замена трансформаторов тока ТПЛ, ТПОЛ, ТОЛ

Главная→
Статьи→
Монтаж, демонтаж и замена трансформаторов тока ТПЛ, ТПОЛ, ТОЛ

Специалистами группы компаний «Энерготехмонтаж» выполняется монтаж, демонтаж и замена трансформаторов тока ТПЛ, ТПОЛ, ТОЛ. Согласно действующим нормативным документам все производственные организации обязаны проводить периодические проверки установленных измерительных трансформаторов и счетчиков электрической энергии. Своевременная замена измерительных трансформаторов повышает эксплуатационную безопасность оборудования, позволяет снизить потери электроэнергии и обеспечить точность ее учета. Замена устройств может являться альтернативой дорогостоящей процедуры их поверки.

Монтаж трансформаторов тока

Трансформаторы тока устанавливаются в проходных плитах перегородок, камерах комплектных распределительных устройств, на конструкциях и т.д. Перед началом монтажных работ проводится ревизия и визуальная проверка устройств. Убеждаются в целостности обмоток, правильности маркировки, оценивается текущее состояние кожухов трансформаторов, опорных площадок, изоляции обмоток, отсутствие коррозии на металлических деталях и т.д. При необходимости выполняется сушка обмоток, очистка трансформатора от загрязнений и консервирующей смазки. Кроме внешнего осмотра проверяется отсутствие обрыва у вторичной обмотки.

Затем с помощью шаблонов размечаются положения отверстий для крепления трансформатора. После высверливания отверстий и подъема трансформатора (выполняемого вручную или с помощью грузоподъемных механизмов) проводится предварительное крепление втулок его опорных поверхностей болтами.

По окончании выверки положений всех монтируемых трансформаторов (контролируется параллельность осей устройств, величины регламентируемых промежутков и зазоров, положение концов обмоток и паспортной таблички, отсутствие изгибающих усилий и т.д.) болты крепления равномерно, с нормируемым моментом, затягиваются.

В зазор между проходным трансформатором и проемом закладывается толевая прокладка, которая предохраняет устройство от коррозии и облегчает демонтаж устройства. На окончательном этапе монтажа трансформаторов тока выполняется заземление их корпусов и вторичных обмоток.

Испытания смонтированных трансформаторов тока проводятся в объемах, устанавливаемых инструкциями заводов-изготовителей устройства и нормативной документацией на комплектные распределительные устройства. После окончания монтажа оформляется акт технической готовности электромонтажных работ

Демонтаж и утилизация

Крепление измерительных трансформаторов с помощью болтов упрощает их демонтаж и не требует применения специального инструмента во время снятия.

Устройства не нуждаются в специальных утилизационных мерах, так как не содержат опасных для окружающей среды и людей веществ.

Монтаж, демонтаж и замена трансформаторов тока ТПЛ, ТПОЛ, ТОЛ выполняется специалистами, имеющими соответствующую категорию допуска к электротехническим работам с соблюдением всех правил безопасности.

Трансформаторы тока | Заметки электрика

Здравствуйте, уважаемые читатели сайта «Заметки электрика».

Мы уже с Вами много говорили про трансформаторы тока (ТТ) и сегодня я решил открыть новый раздел на сайте, посвященный полностью этой теме.

Чтобы начать изучать данный раздел, необходимо точно понимать их смысл и назначение.

Самое главное назначение трансформаторов тока — это преобразование первичного переменного тока сети до значений, безопасных для его измерений.

Вторым назначением трансформаторов тока является отделение низковольтных приборов учета и реле, подключенных ко вторичной обмотке, от первичного высокого напряжения сети.

Этим обеспечивается электробезопасность оперативного и ремонтного персонала электрослужбы.

Трансформаторы тока нашли широкое применение в цепях релейной защиты. С помощью трансформаторов тока получают питание токовые цепи защиты. В случае повреждений или ненормальных режимов работы электрооборудования от ТТ зависит правильное и надежное срабатывание устройств релейной защиты.

Также трансформаторы тока применяются для питания цепей измерения и учета электроэнергии.

Пример 1

В первом примере я покажу Вам как выполнен учет электроэнергии на мощном потребителе с током нагрузки примерно 400 (А). Соответственно, при таком большом токе нагрузки подключать электросчетчик и другие приборы учета (амперметр) прямым включением в сеть НЕ ДОПУСТИМО!!! Они сгорят и выйдут из строя. Поэтому в этом случае необходимо применить ТТ с коэффициентом трансформации 400/5 или еще больше.

На фотографии ниже показаны низковольтные трансформаторы тока с коэффициентом трансформации 400/5. Они установлены на присоединении отдельного потребителя подстанции напряжением 0,23 (кВ) с изолированной нейтралью. Первичные их обмотки подключены последовательно к силовым выводам фазы «А» и «С» (схема неполной звезды).

А ко вторичным обмоткам ТТ подключен трехфазный счетчик электрической энергии САЗУ-ИТ и щитовой амперметр Э378.

Трехфазный индукционный счетчик САЗУ-ИТ.

Читайте статью о конструкции и схеме подключения подобного трехфазного индукционного счетчика САЗУ-И670М.

Вторичные провода выполняются медным проводом сечением 2,5 кв.мм. В начале вторичные провода с трансформаторов тока идут на промежуточный клеммник, а с него уже на приборы учета. На этот же клеммник подключаются цепи напряжения.

Про все действующие схемы подключения счетчика через трансформаторы тока я уже Вам рассказывал и на этом останавливаться сейчас не буду. Вот знакомьтесь:

Конечно же, на фото я показал Вам «старенькое» электрооборудование. Но смысл от этого не меняется. Вот так выглядит электрооборудование по современнее.

В этом случае первичные обмотки трансформаторов тока подключены последовательно во всех фазах. Вторичные обмотки соединяются проводами с электросчетчиком через испытательную переходную коробку (КИП).

Пример 2

Аналогично можно сказать и про цепи релейной защиты.

Во втором примере я покажу Вам как выполняется релейная защита на потребителе напряжением 10 (кВ), с током нагрузки примерно 1000 (А). Соответственно, при таком большом токе нагрузки и высоком напряжении сети, подключать реле прямым включением в сеть НЕ ДОПУСТИМО!!!

В этом случае нам необходимо применить высоковольтные трансформаторы тока ТПЛ-10 с коэффициентом трансформации 1000/5 (для питания обмоток токовых реле) и измерительные трансформаторы напряжения, например, НТМИ-10, с коэффициентом 10000/100 (для питания обмоток реле напряжения и электросчетчиков).

В релейном отсеке ячейки КРУ установлены токовые реле защиты на базе РТ-40.

На двери релейного отсека размещены трехфазный счетчик СЭТ-4ТМ.03М.01 и щитовой амперметр Э30.

Как выполнено подключение такого счетчика я подробно рассказывал в этой статье: подключение счетчика СЭТ-4ТМ.03М.01 через два трансформатора тока и трансформаторы напряжения в сеть 10 (кВ)

С помощью ТТ возможно установить приборы учета и реле, подключенные ко вторичным цепям, на значительные расстояния от контролируемых и измеряемых участков сети.

Например, амперметры всех потребителей подстанции, могут быть установлены в удобном и отапливаемом помещении (щитовой или пульте учета) для контроля их нагрузки.

Ниже я представляю Вашему вниманию список статей на тему ТТ (список будет пополняться по мере написания статей):

Классификация трансформаторов тока
Одновитковые и многовитковые ТТ
Основные характеристики и параметры ТТ
Маркировка вторичных цепей ТТ
Последствия при перегрузке трансформаторов тока (реальный пример)

P. S. Следите за обновлениями, подписывайтесь на выпуски новых статей на сайте (форма подписки в правой колонке). Новость о выходе новой статьи будет приходить Вам прямо на почту.

Если статья была Вам полезна, то поделитесь ей со своими друзьями:

Трансформатор тока ТЛК-10-5-0,5/10Р-150/5 — ИТСАР — Трансформаторы

Описание товара

Опорный трансформатор ТЛК-10 — аналог ТОЛ-10.

Опорный трансформатор тока ТЛК-10-5 0,5/10Р 150/5, предназначен для передачи сигнала измерительной информации измерительным приборам и устройствам защиты и управления, для изолирования цепей вторичных соединений от высокого напряжения в комплектных электрических устройствах внутренней установки (КРУ, КРУН, КСО) переменного тока на класс напряжения до 10 кВ.

Трансформаторы тока ТЛК-10-5 0,5/10Р 150/5 изготавливаются в исполнении У и Т. Категории размещения 2 или 3 по ГОСТ 15150-69.

Основные технические характеристики трансформаторов тока ТЛК-10:

Параметр	Значение
Конструктивное исполнение	5
Номинальное напряжение, кВ	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальная частота, Гц	50
Номинальный первичный ток, А	150
Номинальный вторичный ток, А	5
Количество вторичных обмоток	2
Номинальная вторичная нагрузка обмоток с коэффициентом мощности cos φ2=0,8, ВА: — для учета и измерения — для защиты	10* 15*
Класс точности обмоток: — для учета и измерения — для защиты	0,5 10Р*

Отличительные особенности исполнения трансформаторов ТЛК-10-5 0,5/10Р 150/5,:

Конструктив- ное исполне- ние	Макс. количество вторичных обмоток	Тип вторичных выводов	Распо- ложение вторич- ных выводов	Межосе- вое раc- стояние первич- ных выво- дов
		Клемма
5	3	•	c торца	80

—

Габаритные размеры и схема (нажмите для увеличения):

Вес: 23 кг.

Аналоги представлены в «Таблице взаимозаменяемости трансформаторов»

Только зарегистрированные клиенты, купившие этот товар, могут публиковать отзывы.

Проверка КРУ 6-10 кВ с помощью комплекса РЕТОМ-21 / НПП «Динамика»

Комплектное распределительное устройство (КРУ) 6-10 кВ является самым распространенным элементом энергосистемы.

В настоящее время выпускается широкая номенклатура шкафов КРУ, отличающихся друг от друга габаритами, типом встраиваемой аппаратуры, ее техническими характеристиками, а также ошиновками и конфигурацией вторичных цепей. В шкафы встраиваются выключатели высокого напряжения, штепсельные разъединители, трансформаторы тока и напряжения, предохранители высокого напряжения, разрядники, аппараты релейной защиты, приборы учета и измерения электроэнергии (рис. 1).

Проверка ячеек КРУ – трудоемкая работа, поскольку каждая ячейка содержит как первичное, так и вторичное электрооборудование, для диагностики которых применяется целый спектр оборудования: высоковольтные испытательные устройства, измерительное оборудование с высоким классом точности, источники тока и напряжения с регулируемым углом и частотой. Высоковольтные испытания представляют собой отдельный класс проверок, для проведения которых применяются специализированные высоковольтные установки.


Рисунок 1 – Внешний вид и конструкция КРУ 6-10 кВ

Как применить комплекс РЕТОМ-21, выпускаемый НПП «Динамика», для проверки ячеек КРУ рассмотрим ниже.

1. Проверка трансформаторов тока

ТТ нулевой последовательности, для которого характерна высокая чувствительность;
ТТ для систем учета электроэнергии, характеризующийся высокой точностью;
ТТ для системы релейной защиты и автоматики, для которого необходимо не только равенство коэффициента трансформации по всем трем фазам, но и совпадение вольтамперных характеристик.

Для всех типов ТТ, устанавливаемых в КРУ, выполняются следующие проверки:

1.1 Снятие характеристик намагничивания

Эта проверка является одной из основных и наиболее важных проверок исправности трансформатора. Снятие вольт-амперной характеристики (ВАХ) намагничивания магнитопровода ТТ необходимо для выявления короткозамкнутых витков.

Для построения ВАХ трансформатора с помощью РЕТОМ-21 используется источник U3 (I3), мощности которого достаточно для проведения проверок всех ТТ в ячейках 6-10 кВ. Процесс снятия ВАХ более подробно представлен в [1].

1.2 Измерение коэффициента трансформации

Для проведения данной проверки с помощью РЕТОМ-21 на первичную обмотку ТТ подается ток в диапазоне (0,5-1) Iном. Прибор РЕТОМ-21 способен выдать ток до 400 А, в случае необходимости применяется блок РЕТ-3000, позволяющий выдавать токи до 3,5 кА.

1.3 Измерение сопротивления обмоток постоянному току

Проверка представляет собой диагностику вторичной обмотки ТТ с целью определения наличия КЗ-витков и проводится с помощью источника U4 прибора РЕТОМ-21 с учетом температуры окружающей среды.

1.4 Проверка цепей вторичной обмотки

Данная проверка необходима для контроля согласованности трансформатора с его реальной нагрузкой. К РЕТОМ-21 подключают нагрузку и подают ток, равный номинальному. Затем с помощью встроенного в прибор измерителя определяют полное сопротивление нагрузки Z, которое сравнивают с допустимой нагрузкой трансформатора по переменному току.

1.5 Проверка полярности обмоток

На первичную обмотку подается ток с источника U3 прибора РЕТОМ-21, затем замеряется ток во вторичной обмотке и измеряется фазовый сдвиг тока с помощью встроенного в прибор фазометра. При этом при подключении обмотки U3 важно соблюдать полярность.

2. Проверка измерительного трансформатора напряжения (ТН)

2.1 Измерение коэффициента трансформации и сопротивления обмоток постоянному току

Методы проведения проверок ТН аналогичны методам, приведенным раннее для ТТ, с той лишь разницей, что вместо тока подается напряжение. При проверке коэффициента трансформации ТН вторичная обмотка трансформатора должна быть подключена к нагрузке. Выходное напряжение можно увеличить до 2000 В, используя блок РЕТ-ВАХ-2000.

2.2 Определение групп соединения обмоток

С помощью РЕТОМ-21, используя источник переменного напряжения U2 (U3) и фазометр, данную проверку можно осуществить по более точной схеме, отказавшись от старой классической схемы с использованием гальванометра.

2.3 Измерение тока и потерь холостого хода

Данные проверки проводятся в основном для силовых трансформаторов перед вводом в эксплуатацию или после капитального ремонта для определения качества внутренних соединений, сборки и характеристик «трансформаторного железа», но при необходимости могут проводиться и для измерительных ТН. Результаты измерений не должны отличаться от заводских (паспортных) более чем на 2% при равных температурных условиях.

3. Проверка вакуумных выключателей

Вакуумные выключатели предназначены для частых коммутационных операций в цепях переменного тока различного напряжения. На практике широкое распространение получили вакуумные выключатели на номинальное напряжение 6–10 кВ (номинальные токи 630, 1000, 1250 и 1600 А при номинальном токе отключения до 20 кА), характеризующиеся малым потреблением тока при включении и отключении, а также вакуумные контакторы на напряжение до 1 кВ, которые в настоящее время применяются в цепях управления электродвигателями.

Для проверки выключателей выполняются следующие проверки:

3.1 Проверка минимального напряжения срабатывания электромагнитов управления

Электромагниты управления должны срабатывать при напряжении включения, равного 0,85Uном и отключения – 0,7Uном соответственно.

Для проведении проверки источник U4 прибора РЕТОМ-21 вместо штатного питания подключается к зажимам питания ШП (шинок питания электромагнитов управления, если таковые выполнены отдельно) или непосредственно на клеммы промежуточного реле управления электромагнитом включения выключателя. При этом контакт К2 необходимо подключить к контактам выключателя для фиксации параметров срабатывания.

3.2 Испытание выключателей многократным включением и отключением

Проверка проводится путем подачи номинального напряжения на выводы электромагнитов управления. Для вакуумных выключателей необходимо провести от 3 до 5 циклов включения-отключения. Для автоматизации этого процесса используется выходное реле К3 прибора РЕТОМ-21.

3.3 Проверка состояния контактов

Оценить состояние контактов вакуумных выключателей на основании внешнего осмотра невозможно, поэтому проверка проводится путём измерения сопротивления полюсов выключателей постоянному току, измеренное сопротивление затем сравнивается с нормируемым сопротивлением, приведенным в технической документации. Для проведения данной проверки с помощью РЕТОМ-21 выдается переменный ток и замеряется активная составляющая сопротивления.

3.4 Проверка временных характеристик

Проверка проводится при номинальном напряжении оперативного тока. При этом время включения вакуумного выключателя колеблется в пределах 0,05 – 0,08 с, а время отключения – в пределах 0,05 – 0,07 с.

При проведении проверки с помощью РЕТОМ-21 ток подается с источника U5, а временные параметры замеряются секундомером, встроенным в прибор.

4. Проверка микропроцессорных устройств РЗА

В настоящее время активно внедряются МП устройства РЗА, заменяя электромеханические панели. Рассмотрим особенности проверки наиболее часто встречающихся защит.

4.1 Проверка многоступенчатой максимальной токовой защиты (МТЗ)

Проверка проводится в однофазном режиме, с источника U2 (U3) прибора РЕТОМ-21 на одну из фаз терминала подается ток, и по контакту К2 определяется срабатывание устройства.

При необходимости выдачи большего тока, следует подключиться к источнику U3, перевести галетный переключатель в положение, соответствующее максимально выдаваемому току. В случае направленности защиты, канал напряжения подключается к источнику U2, и с помощью встроенного фазовращателя изменяется угол вектора напряжения относительно вектора тока.

4.2 Проверка защиты от замыкания на землю (ЗЗЗ)

Проверка ЗЗЗ является одноступенчатой защитой, она аналогична проверке МТЗ и сводится к подаче тока РЕТОМ-21 в одну из фаз защиты.

4.3 Проверка защиты от обрыва фаз (ЗОФ

Проверка проводится в однофазном режиме. При этом срабатывание происходит по току обратной последовательности, который в три раза меньше однофазного. Таким образом, чтобы определить истинный ток срабатывания, необходимо зафиксированный ток срабатывания разделить на три.

4.4 Проверка защит от повышенного напряжения (ЗПН) и минимального напряжения (ЗМН)

Проверка проводится по одному из линейных напряжений АВ, ВС или СА, которое воспроизводится при подаче сигнала с источника U2 прибора РЕТОМ-21 на фазы А и В тестируемой защиты.

4.5 Проверка частотных защит

Проверку частотных защит (например, РСГ-11) можно провести с помощью встроенного в РЕТОМ-21 генератора частоты, который позволяет выдавать частоту с шагом 0,001 Гц. Для определения времени срабатывания используется функция «Реверс», позволяющая мгновенно изменять частоту. Данная функция также позволяет определить временные параметры не только при изменениях частоты, но и фазы, и напряжения.

Помимо описанных проверок МП защит с помощью комплекса РЕТОМ-21 можно также проверять функции автоматики такие как УРОВ, АЧР, АПВ, АВР, дуговая защита. Например, проверить функцию АПВ можно с помощью выходного реле К3, имитирующего функцию РПВ и РПО, двух входных контактов К1 и К2 РЕТОМ-21, а также с помощью логических функций, заложенных в прибор.

Таким образом, основной перечень проверок ячеек КРУ 6-10 кВ можно осуществить с помощью комплекса РЕТОМ-21, который позволяет заменить целый ряд приборов, обычно используемых для этих целей.

Медяков Е.А.
ООО «НПП «Динамика»,
г. Чебоксары
сентябрь 2012

Трансформатор тока типа SVA на номинальное напряжение 0,72 кВ

Трансформаторы тока типа SVA предназначены для передачи сигнала измерительной информации измерительным приборам, счетчикам, в том числе в схемах коммерческого учета электроэнергии, устройствам защиты и управления в электрических цепях переменного тока промышленной частоты. Трансформаторы SVA используются в качестве комлектующих изделий в ячейках низкого напряжения.

Принцип действия трансформатора основан на явлении взаимной индукции, выходной ток вторичных обмоток практически пропорционален первичному току и относительно сдвинут по фазе на угол, близкий к нулю. Первичной обмоткой трансформатора является токоведущая шина или кабель. Высоковольтная изоляция обеспечивается за счет собственной изоляции и изоляции шины или кабеля, используемых в качестве первичной обмотки. Вторичные обмотки размещаются на тороидальных сердечниках, выполненных из ленты текстурированной кремнистой стали или пермалоя, характеристики каждого сердечника проверяются. Трансформаторы могут иметь до двух вторичных обмоток, намотанных на тороидальные сердечники. Выводы вторичных обмоток подключаются к клеммным колодкам в коробке вторичных зажимов или выполняютя залитым в корпус проводом необходимой длины. Трансформаторы могут выполнять функцию измерения и защиты.

Основные параметры и характеристики проходных

трансформаторов тока типа SVA

п. п.	Наименование параметра	Значение параметра
1	Собственная изоляция, кВ	0,72
3	Номинальный первичный ток, А	от 50 до 2 000
4	Номинальный вторичный ток, А	1, 5
5	Номинальная частота, Гц	50
6	Количество вторичных обмоток	1, 2
7	Номинальный класс точности обмоток на измерения	0,2, 0,2S, 0,5, 0,5S, 1, 3
8	Номинальный класс точности обомоток на защиту	5P, 10P
9	Номинальная мощность обмоток на измерение	от 1 до 60
10	Номинальная мощность обмоток на защиту	от 1 до 60
11	Коэфициент безопасности приборов обмоток на измерение	от 5 до 10
12	Номинальная предельная кратность обмоток на защиту	от 5 до 30
13	Масса трансформаторов, кг	до 30
14	Климатическое исполнение и категория размещения	У3
15	Габаритные размеры (ШхВхД-внутрений диаметр), мм	100х130х45 или 170х215х110

* возможность изготовления трансформаторов тока типа SVA и габаритный размер сообщается после заполнения опросного листа.

Внешние трансформаторы тока SATEC HАCS для цифровых измерительных преобразователей

Специальные высокоточные трансформаторы тока HACS предназначены для работы с приборами SATEC серий PM130/PM135, EM132/133, PM172/175 и BFM II.

Трансформаторы предназначены для работы в сетях низкого напряжения от 100 до 3000А. Трансформаторы могут быть установлены на расстоянии до 200 метров от измерительного прибора без искажений точности измерений.

Код	Макс. ток	Тип	Окно (мм)
CS05S	10 A	Разъёмный	Ø 16
CS025S	25 A	Разъёмный	6х6 мм
CS1	100 A	Монолитный	Ø 32
CS1L	100 A	Монолитный	Ø 12
CS1S	100 A	Разъёмный	Ø 16
CS1H	100 A	Разъёмный	Ø 13
CS2	200 A	Монолитный	Ø 23
CS250S	250 A	Разъёмный	Ø 23
CS2S	200 A	Разъёмный	24,5×23,1
CS2SL	200 A	Разъёмный	43×33
CS4	400 A	Монолитный	Ø 26
CS4S	400 A	Разъёмный	43×33
CS8	800 A	Монолитный	100×32
CS8S	800 A	Разъёмный	50×80
CS12S	1200 A	Разъёмный	80×120
CS20S	2000 A	Разъёмный	80×160
CS30S	3000 A	Разъёмный	80×160

Пластиковый (корпус) Трехфазный трансформатор тока (Ct) для электрических целей, 100 рупий / шт.

О компании

Год основания 2016

Юридический статус Фирмы Физическое лицо – Собственник

Характер бизнеса Оптовик

Количество сотрудников До 10 человек

Годовой оборот1-2 крор

Участник IndiaMART с июля 2016 г.

GST27AGIPT3684K1ZN

Основанная в году 2016 по адресу Pune, Maharashtra, Мы “Crystal Automation” – это индивидуальное предприятие , базирующееся в , ведущее оптовик аксессуаров для панелей , промышленных электротехнических изделий и т. Д. чтобы своевременно доставлять эти продукты нашим клиентам, благодаря этому мы приобрели огромную клиентскую базу на рынке.
Основана в 2013 году. Мы, Crystal Automation, признаны выдающимся трейдером, дилером, дистрибьютором, импортером, производителем и поставщиком полного ассортимента кабельных наконечников , кабельных наконечников , наконечников кольцевого типа, наконечников с кольцевой изоляцией, штифтов Ушки, Ушки с изоляцией штифтом, Ушки вилочного типа, Ушки с изоляцией вилки, Ушки U-типа, Ушки с защелкой, Изолированные ушки с защелкой, Алюминиевые ушки, Ушки Cus, Медные проушины с длинным корпусом, Терминал из медной трубки, Медный кольцевой штифт с защелкой на вилке, Медные наконечники для тяжелых условий эксплуатации, Терминал для тяжелых условий эксплуатации из меди, Линейный медный соединитель, Фонарь аварийного выхода, Аварийный фонарь в Бхосари, Пуне, Мумбаи, Нашике, Аурангабаде, Колхапуре, Сангли, районах Сатара и Райгад

Видео компании

Комплект для испытания трансформатора тока с масляным элементом 10 кВ, ट्रांसफार्मर परीक्षण – Eltel Industries, Бангалор

Комплект для испытания трансформатора тока с масляным элементом 10 кВ, परीक्षण सेट – Eltel Industries, Бангалор | ID: 10665324073

Описание продукта

Характеристики:

Рабочий диапазон от 2 до 12 кВ при напряжении от 200 до 1100 В / мм
Емкость элемента -65 пФ номинал
Ячейка подходит для использования с моделями Eltel CST-12KSA, ACTS-5k и ACTS-12k испытательные комплекты
Измерение только при 10 кВ при температуре окружающей среды

Заинтересовались данным товаром? Получите последнюю цену у продавца

Связаться с продавцом

Изображение продукта

О компании

Год основания 1983

Юридический статус Фирмы Физическое лицо – Собственник

Характер бизнеса Производитель

Годовой оборот Rs. 500 – 1000 крор

Участник IndiaMART с мая 2012 г.

GST29AFXPK0112P1ZW

Компания Eltel Industries, основанная в 1983 году, является лидером рынка в разработке и производстве испытательных приборов для электроэнергетики и коммунального хозяйства. Заказчики из более чем 50 стран полагаются на оригинальную конструкторскую технологию Eltel, глобальную аккредитацию и своевременную поддержку клиентов, что делает Eltel главным поставщиком испытательных приборов, которые славятся своей точностью и надежностью.Базирующаяся в Индии опытная команда Eltel стремится оптимизировать инновации и поддержку, выстраивая прочные и долгосрочные отношения в глобальной отрасли. Вернуться к началу 1 Есть потребность?
Получите лучшую цену
1 Есть потребность?
Получите лучшую цену
Трансформатор постоянного тока
Трансформатор постоянного тока Трансформатор постоянного тока, обычно называемый регулятором, имеет подвижную вторичную обмотку, которая автоматически меняет положение, чтобы обеспечить постоянный ток для любой нагрузки в пределах своей полной нагрузки. Точка баланса между весом катушки и магнитной силой может быть отрегулирована для обеспечения желаемого выходного тока.
Рекомендуется использовать регулятор с подвижной катушкой, поскольку при уличном освещении требуется строгое регулирование. Он состоит из неподвижной первичной обмотки и подвижной вторичная обмотка на ламинированном сердечнике. Напряжение, приложенное к первичной обмотке, вызывает наведение напряжения во вторичной обмотке. Когда вторичная цепь замкнута, магнитное поле вторичной обмотки взаимодействует с полем первичной обмотки, толкая подвижную обмотку вверх.Точка баланса между весом катушки и магнитной силой предназначен для обеспечения желаемого вторичного тока (обычно 6,6 ампер).
В большинстве существующих установок стабилизатор постоянного тока относится к наружному типу. Для этих регуляторов используются три основных типа установки: двухполюсная платформа, однополюсная платформа из дерева или стали и установка на столб. Любой регулятор больше 20 киловольт ампер должен быть установлен на платформе.
Регуляторы постоянного тока должны быть нагружены как можно ближе к 100%, поскольку как КПД, так и коэффициент мощности лучший при этой нагрузке.Спецификации Американского института инженеров-электриков (AIEE) требует, чтобы трансформаторы постоянного тока обеспечивали номинальный вторичный ток при перегрузке менее 1%. Регулятор большего размера не следует устанавливать до достижения этой 10-процентной перегрузки. Если необходимо установить регуляторы большего размера, а их нет в наличии, бустер трансформатор может использоваться с его вторичными обмотками, подключенными к последовательной уличной цепи, а его первичные обмотки – с первичным фидером, питающим регулятор. (Инжир.6-20).
вводов вторичной обмотки, изолированных для высокого напряжения, необходимо удалить любой внутренний провод, соединяющий последовательную уличную цепь, специальный повышающий трансформатор представляет собой две катушки. Дополнительная нагрузка, обрабатываемая этим устройством, предпочтительнее обычного распределительного трансформатора для использования, равна произведению тока уличной цепи и стабилизатора постоянного тока в 10 киловатт на вторичное напряжение трансформатора. Таким образом, если файл большего размера. При использовании вольтодобавочного трансформатора используется первичная обмотка трансформатора на 2400/240 В, дополнительная нагрузка Поскольку трансформаторы, используемые для этой цели, должны быть изолированы от вторичной обмотки,
Рисунок 6-21.- Ориентировочная мощность лампы для регуляторов уличного освещения.
Рисунок 6-22.- Схема управления фотоэлементом. то, что может нести уличная сеть, составляет 240 вольт, умноженное на 6,6 ампер, или 1,584 киловатта.
На Рис. 6-21 показано максимальное количество серийных ламп различных размеров, которые могут использоваться при полной нагрузке. рейтинг на регуляторе. Среднее количество ватт потребляемой энергии для лампы каждого размера может быть вычислено, поскольку номинальные параметры регуляторов основаны на их выходной мощности.Таким образом можно вычислить нагрузку цепи, состоящей из ламп разного размера.
Пример: регулятор какого размера потребуется для поставки следующих ламп? 25-1000 люмен, 6,6 ампер, лампы прямого включения 50-2500 люмен, 6,6 ампер, лампы прямого включения 10-6000 люмен, 20-амперные лампы с разделительным трансформатором
Решение. На рис. 6-21 показано, что среднее энергопотребление лампы с прямым последовательным соединением с пропускной способностью 1000 люмен, 6,6 ампер и вырезом в пленке составляет 69 Вт на лампу.Аналогичным образом, среднее энергопотребление лампы на 2500 люмен составляет 167 Вт, а лампы на 6000 люмен и 20 ампер с изоляцией
Рисунок 6-23.- Схема управления кадмиево-сульфидным элементом, трансформатор
– 405 Вт. Суммирование комбинированной нагрузки показывает следующее:
25 x 69 = 1725 Вт 50 x 167 = 8350 Вт 10 x 405 = 4050 Вт 14 125 Вт или 14,1 кВт Следовательно, потребуется регулятор на 15 кВт.
ПРИМЕЧАНИЕ: В таблице приведены поправки на потери в линиях в средних последовательных уличных цепях.
Цепи управления Для управления работой систем местного освещения используются несколько методов. Для развлекательного освещения требуется только ручной выключатель. С другой стороны, у уличных фонарей и фонарей безопасности есть более сложные элементы управления .
Обычно свет включается в темное время суток или когда необычные погодные условия указывают на необходимость искусственного освещения.Хотя огни можно активировать, назначив человека для управления элементами управления вручную, они обычно включаются и выключаются с помощью комбинации элементов управления.
В большинстве цепей управления, с которыми вы столкнетесь в полевых условиях, для управления системой освещения используется одно из следующих устройств: фотоэлемент. (рис. 6-22), кадмиево-сульфидный элемент (рис. 6-23), часы, реле контрольного провода (рис. 6-24) или каскадные реле (рис. 6-25).
Рисунок 6-24.- Контрольно-проводное управление цепями множественного освещения, питающимися от нескольких фидерных трансформаторов.
Рисунок 6-25.- Каскадное управление цепями множественного освещения, питающимися от нескольких фидерных трансформаторов.
Электроника | Бесплатный полнотекстовый | Одиночный трансформатор для метода активной компенсации литий-ионных батарей с в два раза меньшим количеством вторичных обмоток, чем ячеек
1.Введение Литий-ионные батареи
широко используются из-за их низкой скорости саморазряда, большого количества циклов, меньшего веса, отсутствия эффектов памяти и высокой плотности энергии [1,2,3,4,5]. Следовательно, у них много преимуществ, и они применяются во многих приложениях, таких как электромобили (EV), гибридные электромобили (HEV), электрические скутеры (ES), электрические велосипеды и источники бесперебойного питания (UPS) [6,7, 8]. Приложения могут использовать сотни литий-ионных ячеек для модулей, соединяя их последовательно или параллельно для применения в системах высокого напряжения и большой емкости, таких как электромобили и устройства хранения энергии [9].У них не может быть одинаковых характеристик, поскольку они используют химическую энергию [10,11]. Однако производственные допуски приводят к вариациям емкости и внутреннего сопротивления батареи от ячейки к ячейке [12]. Проблемы, связанные с изменением емкости и сопротивления, усугубляются старением различных клеток. Этот дисбаланс приводит к снижению потенциала накопления заряда и сокращению срока службы аккумуляторной батареи. При повторяющихся циклах зарядки и разрядки каждый элемент батареи показывает дисбаланс напряжений. Неуравновешенность напряжений является основным фактором снижения производительности и надежности аккумуляторной батареи из-за уменьшения полезной емкости из-за низкого напряжения аккумуляторной батареи и риска взрыва из-за перезарядки. Таким образом, эквалайзеры батарей необходимы, чтобы гарантировать, что все элементы в последовательно соединенной цепочке батарей полностью заряжены или разряжены. За последние несколько лет было предложено много аккумуляторных эквалайзеров [13,14,15,16,17,18,19,20,21,22]. Эти приложения делятся на методы пассивной балансировки и методы активной балансировки.
Метод пассивной балансировки подключает резисторы и переключатели к каждому элементу батареи и рассеивает энергию с помощью резисторов. Они работают на основе удаления избыточной энергии из более высоких ячеек, путем обхода тока более высоких ячеек, пока все ячейки не будут на одном уровне напряжения. С другой стороны, метод активной балансировки используется для решения проблемы потерь энергии. Он выравнивает элементы батареи, передавая заряд от более высоких ячеек к более низким. Активная балансировка делится на две категории, такие как тип проходного заряда и тип многообмоточного трансформатора.
В первом типе энергия накапливается в конденсаторе или катушке индуктивности через переключатель для передачи зарядов в другую ячейку [15,23]. Преимущество конденсаторного типа в том, что конфигурация схемы проста, но, с другой стороны, недостатком этого метода является длительное время выравнивания. Метод балансировки индукторов имеет преимущество быстрого времени выравнивания [13,20], но передача энергии возможна только между соседними ячейками. Следовательно, скорость балансировки ниже по сравнению с методом балансировки трансформатора.Во втором типе многообмоточный трансформатор имеет то преимущество, что возможна прямая передача энергии между несмежными элементами батареи [8,9,17,21,24,25,26,27,28,29,30,31, 32,33,34,35,36]. Топология трансформатора с несколькими обмотками имеет магнитный сердечник с первичной и вторичной обмотками для каждой ячейки. Преимущество этого метода можно выразить как простоту, удобство управления и низкую стоимость. На рисунке 1 представлена схема традиционного метода балансировки многообмоточного трансформатора.Для этого метода требуется одна вторичная обмотка и один переключатель на ячейку, поэтому количество вторичных обмоток и переключателей в два раза больше по сравнению с показанной предлагаемой схемой. Это означает больше затрат, более сложные схемы и меньшую эффективность.
В данной статье предлагается схема прямой балансировки с использованием многообмоточного трансформатора. Энергия передается от всего блока к элементам низкого напряжения. Основное преимущество этой статьи заключается в том, что количество вторичных обмоток сокращено в два раза за счет использования преобразователя с двойным прямым преобразованием.В результате получается экономичная, более эффективная и менее сложная схема. Кроме того, уменьшается количество переключателей, что упрощает управление и снижает потери.
3.
Принцип работы На рисунке 3 схематично представлена реализация схемы балансировки. Предположим, что полевые МОП-транзисторы Q3 и Q4 являются проводящими, поэтому первичная обмотка получает положительное напряжение. Через выпрямительный диод Шоттки D2 и сглаживающий конденсатор C7 элемент 1 получает постоянное напряжение той же полярности, что и первичное напряжение.Однако элемент 2 не получит напряжения на своих выводах, поскольку диод D3 имеет обратное смещение.
Когда полевые МОП-транзисторы Q1 и Q2 являются проводящими, первичная обмотка получает отрицательное напряжение, а ячейка 2 получает напряжение противоположной полярности. Полевые МОП-транзисторы с Q1 по Q4 образуют мостовой преобразователь, подающий сигнал на первичную обмотку.
Они управляются автоколебательной интегральной схемой (ИС) полномостового драйвера. Эта ИС получает свой VCC от напряжения аккумуляторной батареи через резистор R6.Это происходит только тогда, когда полевой МОП-транзистор Q5 проводит с достаточно высоким напряжением затвор-исток (Vgs). Это достигается за счет наличия резистора R7. Стробирующий сигнал для полевого МОП-транзистора Q5 исходит от оптопары U2. Есть «выбор банка» для уменьшения количества одновременных сигналов. При получении сигнала выбора банка оптопара U2 позволяет току коллектор-эмиттер течь и подтягивать затвор полевого МОП-транзистора Q5, тем самым обеспечивая VCC драйвера.
Поскольку нежелательно отключать балансировку при кратковременном отсутствии сигнала выбора банка (мультиплексирование), C5 удерживает вентиль Q5 в течение ограниченного времени, достаточного для простоя выбора банка.Когда батарея критически разбалансирована или может протекать импульсный ток, самовосстанавливающийся предохранитель S1 с полимерным положительным температурным коэффициентом (PPTC) в форме PPTC срабатывает, а первичный ток ограничивается «самовосстанавливающимся предохранителем» и светодиодом. драйвер / регулятор постоянного тока. Когда падение напряжения на PPTC слишком велико, драйвер полного моста переходит в режим блокировки пониженного напряжения (обычно VCCuv− = 9 В).
Индикация дисбаланса (слишком низкая ячейка) через мониторинг оптопары.Когда возникает значительный дисбаланс, драйвер светодиода подает ток на оптопару U1, достаточный для того, чтобы уведомить микроконтроллер о возникновении дисбаланса. После этого пакет можно было бы отсоединить от нагрузки, чтобы предотвратить дальнейшее разбалансирование. Когда аккумулятор снова зарядится, он может восстановиться и использоваться снова. Конденсаторы от C7 до C14 служат двойной цели.
Это сглаживающие конденсаторы, так как индуктивность проводки и цепи должна частично компенсироваться этими конденсаторами, таким образом уменьшая индуктивное падение и оптимизируя увеличение уравновешивающего тока при дисбалансе напряжения.Индуктивность проводки действует аналогично повышенной утечке через трансформатор. Диод D1 предназначен для уменьшения возможного циркулирующего тока. Выбор этого дополнительного падения напряжения следует из предложенного коэффициента передачи обмоток трансформатора.
Чтобы оценить ток балансировки, рассмотрите следующую конфигурацию. В принципе, вторичный балансировочный ток зависит от дисбаланса напряжений и индуктивности рассеяния трансформатора в соответствии со следующим соотношением.
балансировка (t) = 1 / n × [(∑i = 18Vbi) −VD1] −VSchottky − Vb′Lσ2 × t
(1)
где 0≤t
n = соотношение витков первичной и вторичной обмоток
ibalancing = ток рассматриваемой несбалансированной ячейки
Vbi = напряжение i-й ячейки
Vb ′ = напряжение рассматриваемой несбалансированной ячейки
VD1 = Падение напряжения на диоде D1.
VSchottky = падение напряжения на диоде Шоттки
Lσ2 = утечка трансформатора относительно вторичной обмотки.
тонна = время нарастания тока балансировки.
Средний ток балансировки получается с учетом времени обратного хода или времени восстановления индуктивности рассеяния. Драйвер имеет внутреннюю мертвую выдержку (DT), которая поясняется в следующем разделе. Как таковой где T = период входного сигнала. Тогда средний ток балансировки определяется как
Балансировка, средняя = балансировка (тонна) 2 × (T / 2 − DT + toff) T
(3)
Чтобы получить время обратного хода или время восстановления индуктивности рассеяния, необходимо знать восстанавливающееся напряжение в течение мертвого времени.
Voff = – (Vb ′ + VSchottky)
(4)
Время восстановления зависит от скорости уменьшения тока и пикового тока.
toff = Lσ2 × балансировка (тонна) / Voff
(5)
При проверке концепции ток балансировки измеряется в зависимости от дисбаланса.
4. Практическая реализация
В этом разделе выполняется реализация предложенной схемы и представлены результаты. Один из важнейших компонентов – трансформатор.Коэффициент намотки определяется исходя из напряжения аккумуляторной батареи в соответствии со следующими соображениями. Предположим, что все элементы находятся под номинальным напряжением, равным 3,2 В. Это приводит к общему напряжению аккумуляторной батареи Vpack, nom = 25,6 В. Из-за ограниченного прямого падения напряжения диодов Шоттки, представленного на рисунке 4, соотношение первичной и вторичной обмоток , n, можно выбрать как (7.5). Пиковое напряжение на вторичной обмотке при номинальном напряжении аккумуляторной батареи без учета падений напряжения на первичной стороне и индуктивности рассеяния может быть выражено как
Vвторичный, pk = Vpack, nomn = 3.413V
(6)
Это дает прямое падение напряжения Шоттки на 0,213 В. Следовательно, согласно рисунку 4, циркулирующий ток может течь, но только при повышенных температурах. Это может привести к некоторым положительным отзывам в течение некоторого времени. Ячейка с самым низким напряжением имеет самый большой ток и будет иметь самый горячий диод. При полном напряжении зарядного элемента 3,65 В и, следовательно, напряжении батареи 29,2 В прямое падение напряжения по Шоттки составляет 0,243 В, что может привести к более значительному циркулирующему току.Для уменьшения циркулирующего тока добавлено дополнительное падение напряжения в виде диода D1 на рисунке 3. Предположим, что падение напряжения на диоде 0,6 В, поэтому пиковое напряжение на вторичной обмотке можно записать как
Vвторичный, pk = (Vpack − Vdiode) n
(7)
Точный эффект можно настроить, выбрав другой тип диода или несколько диодов. При этом циркулирующий ток отсутствует как при полном напряжении заряда, так и при номинальном напряжении. Только при повышенных температурах появляется небольшой циркулирующий ток.В приведенной выше упрощенной аргументации для коэффициента передачи обмотки трансформатора все падения напряжения на первичной стороне, кроме падения на диодах, и все потери не учитывались. Вместо того, чтобы пытаться моделировать их, они будут оценены в разделе экспериментальных результатов путем экспериментальной проверки.
При выборе полномостового драйвера необходимо учитывать возможное насыщение сердечника трансформатора. В сбалансированной батарее нет риска насыщения, поскольку пиковая плотность потока остается значительно ниже 0.3 T. В случае несбалансированной ячейки существует дисбаланс потока между положительным и отрицательным полупериодами с коэффициентом заполнения 50% (δ). Несбалансированная ячейка потребует заряда и, следовательно, тока для уравновешивания, в то время как другая ячейка не потребует этого уравновешивающего заряда.
Предположим, что положительный полупериод – это цикл балансировки. Во время этого положительного полупериода происходит падение напряжения и, следовательно, падение магнитного потока из-за окружающих компонентов схемы. Последующий отрицательный полупериод не будет иметь этого падения потока и через определенное время может привести к насыщению сердечника.Таким образом, требуется сброс сердечника трансформатора. Решение этой проблемы было найдено в ИС автоколебательного полномостового драйвера с внутренним мертвым временем (DT) 1 мкс. В зависимости от степени дисбаланса и соответствующего уравновешивающего тока сердечник может размагнититься в течение этого мертвого времени.
В качестве аргумента в пользу этого выбора, упрощенная оценка требуемого времени восстановления дается посредством примера расчета, выполненного по L-схеме, эквивалентной трансформатору, показанной на рисунке 5, на основе измеренных и расчетных значений.Обратите внимание, что это приблизительная оценка, просто чтобы дать порядок величины. Индуктивности измерялись на рабочей частоте. Поскольку индуктивность рассеяния (5,8 мкГн) на первичной стороне мала по сравнению с индуктивностью намагничивания (377 мкГн), а первичная обмотка намотана близко к сердечнику, допускается использование упрощенной L-схемы. В симметричной Т-образной схеме первичные и вторичные утечки должны быть соответствующим образом отнесены к каждой обмотке. Требуемые значения представлены в таблице 1.Индуктивность рассеяния (Lσ1) представляет собой сумму общей утечки трансформатора, относящейся к первичной обмотке (Λσ1 + Λ′σ2), и индуктивности макета печатной платы (PCB). Индуктивность макета печатной платы измеряется с помощью измерителя LCR путем вычитания индуктивности рассеяния, измеренной на первичной обмотке, из индуктивности, измеренной с помощью закороченного диода Шоттки и выходного конденсатора. R1 – это консервативная оценка первичного сопротивления, расположенного слева от индуктивности намагничивания в L-схеме.Сопротивление постоянному току оценивается следующим образом:
R = MLT × 15 × ρCu / A = 28,12 мОм
(8)
MLT = средняя длина витка
ρ = удельное сопротивление меди (25 ∘C)
A = площадь поперечного сечения провода
. Сопротивление переменному току. Глубину скин-слоя можно выразить как
δ = 2 × ρ (2 × ∏ × f × μr × μ0) = 0,25 мм
(9)
Поскольку существует также эффект близости и постоянная составляющая, предполагается консервативная оценка в 100 мОм.Также R2 был получен по той же причине. RDSon – это полное сопротивление в открытом состоянии сток-исток двух переключаемых полевых МОП-транзисторов. Это значение было получено из техпаспорта с учетом температуры 120 ∘C и составило 400 мОм. Для справки рассматривается серьезный дисбаланс с пиковым первичным током 2 А (Ipeak).
Это составляет пиковый ток балансировки 15 А, что соответствует критически несбалансированной батарее. В действительности, этот ток очень маловероятен из-за ограничивающего влияния PPTC и дисбаланса, который должен был бы присутствовать.Кроме того, если это произойдет, PPTC защищает. В доказательстве концепции представлена реалистичная балансировочная кривая.
В этом наихудшем случае ниже приводится упрощенный расчет для оценки требуемого мертвого времени, предусмотренного в драйвере. Поле рассеяния магнитопровода, соответствующее Ipeak 2 А, без учета тока намагничивания можно выразить как
Ψσ1 = Ipeak × Lσ1 = 12,8 мкВс
(10)
При входном напряжении (Vin) 25 В и в соответствии с предыдущими аргументами относительно тока балансировки это дает несимметричный элемент около 2 В.Требуемое время обратного хода для этой связи потока утечки составляет
Δtflyback = Ψσ1Voff × n = 0,525 мкс
(11)
Падение постоянного напряжения на выходе по сравнению с ситуацией без нагрузки, соответствующее этой утечке, составляет
ΔVL = Ψσ1 [(T / 2 − DT × n)] = 0,264 В
(12)
Падение резистивного напряжения первичной обмотки оценивается следующим образом:
ΔVR = (R1 + RDSon) × Ipeak / 2 = 0,5 В
(13)
Коэффициент 2 возникает из упрощения линейно возрастающего тока с пиковым значением 2 А (обычно ожидается экспоненциальное поведение с τ = L / R).Чтобы получить падение напряжения за полупериод, это пиковое падение можно уменьшить вдвое. Время восстановления, необходимое для этого, чтобы получить Vs-баланс, составляет
ΔtR = ΔVR × (T / 2-DT) Voff × n = 0,13 мкс
(14)
Согласно предыдущей аргументации, ток намагничивания имеет время 0,34 мкс, чтобы достичь нуля за мертвое время 1 мкс. Исходя из этой элементарной оценки, мертвое время в 1 мкс кажется достаточным.
5. Моделирование
Чтобы проверить предыдущие предположения, сначала была построена упрощенная модель, включающая трансформатор, с использованием симулятора аналого-цифровых схем Cadence PSpice.Моделируются две ячейки, причем источник моделируется двумя инверсными (ШИМ) источниками для управления мертвым временем. На рисунке 6 установленное мертвое время составляло 500 нс, чтобы увидеть, возникает ли дисбаланс формы сигнала, что указывает на возможность насыщения. Получены следующие осциллограммы: первичный ток – красным цветом, вторичный ток – синим, а первичное напряжение – зеленым. Это происходит в случае крайнего дисбаланса: текущий дисбаланс не сохраняется в разные периоды. Резистивное падение присутствует в отрицательном полупериоде.На рисунке 6 можно увидеть первичный ток, который включает ток намагничивания. Даже с мертвым временем 500 нс первичный ток имеет достаточно времени для сброса. Внутреннего мертвого времени драйвера в 1 мс должно хватить. Использование многослойных керамических конденсаторов на выходе необходимо из-за плохого частотно-зависимого поведения электролитических конденсаторов, которые становятся высокоомными на используемых частотах. Многослойные керамические конденсаторы лучше в этом отношении, хотя и демонстрируют уменьшенную емкость при смещении приложенного постоянного напряжения (52 мФ при смещении 3 В постоянного тока для конденсатора 100 мкФ).Они обладают очень низким ESL (эквивалентной последовательной индуктивностью) и ESR (эквивалентным последовательным сопротивлением) и малой утечкой, что благоприятно сказывается на эффективности схемы. В следующем разделе важность компоновки печатной платы для балансировки схемы будет количественно определена посредством измерений.
Для подтверждения предложенной схемы представлены результаты моделирования предложенной схемы с помощью программного обеспечения MATLAB. Переключатели представляют собой N-канальные полевые МОП-транзисторы с корпусными диодами, и они запускаются с помощью широтно-импульсной модуляции (ШИМ), создаваемой генератором импульсов с синхронным шаблоном.Частота коммутации 67 кГц при скважности 45%. Батареи моделируются конденсаторами емкостью 50 мФ.
Чтобы применить дисбаланс ячеек, рассматривался аккумуляторный блок с различным напряжением ячеек. Напряжения ячеек варьируются от 3,1 В до 3,6 В, чтобы обеспечить значительную разницу напряжений. На рисунке 7 представлены результаты моделирования балансировки ячеек предлагаемой схемы балансировки трансформатора. На Рисунке 7 видно, что все ячейки выравниваются и сходятся в конце периода балансировки.Следовательно, предлагаемая методика выравнивания может уравновесить все напряжения соседних ячеек цепочки батарей до одного и того же уровня напряжения. Разница напряжений нижнего элемента и верхнего элемента составляет 16,12%. Во время первого испытания элементы батареи не были подключены к нагрузке. Формы сигналов первичного и вторичного напряжения трансформатора в установившемся состоянии показаны на рисунке 8. Можно заметить, что все вторичные напряжения находятся на одном уровне, что означает, что все элементы сбалансированы. . Трансформатор имеет 4 вторичные обмотки (S1 – S4) на 8 ячеек.Видно, что среднее напряжение равно нулю. Чтобы проверить схему с нагрузкой, резистор 60 Ом подключается ко всей аккумуляторной батарее, что дает ток 0,5 А, и результаты моделирования показаны на рисунке 9. Это можно увидеть на На рисунке видно, что все ячейки уравновешены, а общий заряд батареи увеличился за счет рассеивания через резистор. Можно заметить, что схема устойчива к нагрузке.
6. Экспериментальные результаты
Для оценки свойств предложенной схемы была сконструирована испытательная установка на печатной плате с двумя слоями.Чтобы гарантировать, что наведенные напряжения в каждой из вторичных обмоток будут равны, а трансформатор правильно намотан, индуктивность намагничивания измеряется для первичной обмотки и каждой вторичной обмотки. Если все сделано правильно, соотношение обоих должно быть n2. В таблице 2 представлен коэффициент индуктивности намагничивания для каждой из вторичных обмоток. Фотография экспериментальной установки предлагаемой схемы балансировки трансформатора представлена на рисунке 10. время, которое потребуется, чтобы избежать насыщения.Однако падение напряжения, полученное в этих расчетах, не является точным. Таким образом, измеряется характеристика напряжения ячейки в зависимости от тока балансировки. Поскольку намеренно разбалансировать элементы аккумуляторной батареи перед использованием нежелательно, испытание проводится путем подачи на схему напряжения 25,6 В с использованием источника постоянного тока. Дисбаланс моделируется подключением различных нагрузок к клеммам схемы в виде резисторов. Результат показан на рисунке 11. Можно заметить, что при небольшом дисбалансе ток балансировки ограничен.Ячейка с напряжением 3,15 В и общим напряжением блока 25,6 В обеспечивает балансирующий ток 0,32 мА для этой ячейки за положительный полупериод. Следовательно, существует небольшой риск разбалансировки блока за пределами областей конечного напряжения.
Есть небольшая, но заметная разница в характеристиках между положительной и отрицательной балансировкой полупериода. Поскольку скважность почти симметрична, эта разница, скорее всего, вызвана разницей в импедансе, вызванной асимметрией печатной платы или измерительной установки.Уравновешивающая характеристика может быть определена балансирующей силой тока на дисбаланс напряжения для более высоких токов. Для положительного полупериода это составляет 3,33 A / Vimbalance, для отрицательного полупериода – 2,57 A / Vimbalance.
Чтобы подчеркнуть важность конструкции для характеристики балансировки, эти значения сравниваются с предыдущей конструкцией, в которой индуктивности дорожек и проводки уделялось меньше внимания. Как описано в предыдущем разделе, индуктивность схемы была измерена для каждой конструкции.На этапе тестирования конструкции первичный ток ограничивается PPTC, чтобы избежать повреждения. На следующих этапах ток срабатывания PPTC может быть выбран более высоким, чтобы обеспечить балансировку при более высоких токах. Поскольку ток срабатывания PPTC составляет 0,2 А, ток балансировки обычно ограничивается 1,5 А (23 ∘C, ttrip = 4 с). В этой конструкции это соответствует дисбалансу около 0,6 В. Чтобы оценить характеристики ограничения тока PPTC, вторичный ток измеряется при дисбалансе, который должен отключать PPTC.Однако уже 10 с позволяют немного поддержать более слабые клетки при разгоне. Результат показан на Рисунке 12. Чтобы защитить переключающие компоненты и диоды Шоттки от перегрузки по току, PPTC следует увеличить при достаточно низком токе отключения по сравнению с максимальными номиналами из-за его тепловой инерции. Сигналы широтно-импульсной модуляции (ШИМ), подаваемые на затвор и исток транзисторов, показаны на рисунке 13. Синий сигнал подается на Q3 и Q4, а красный сигнал подается на Q1 и Q2.Осциллограммы первичного и вторичного напряжения представлены на рисунке 14 с частотой 67,6 кГц и скважностью 50%. Переходное поведение обусловлено различными паразитными емкостями вокруг цепи, заряжающейся при выключении полевых МОП-транзисторов. Когда полевые МОП-транзисторы снова включаются, эти разряды вызывают всплески тока. Как объяснялось ранее, поведение на стороне спада цикла балансировки обеспечивает баланс в вольт-секундах. Обратите внимание, что при этом дисбалансе сопротивление PPTC уже увеличилось, тем самым ограничивая ток балансировки.Для проверки предложенной схемы были испытаны аккумуляторные элементы с разными значениями напряжения. Напряжения ячеек варьируются от 2,7 В до 3,65 В для несбалансированных ячеек. Сначала был исследован процесс разряда ячеек без балансировочного контура. Результаты разряда ячейки представлены на рисунке 15. Как видно из рисунка, напряжения элементов не сходятся и есть значительные различия в напряжениях, поскольку схема балансировки не представлена. Затем исследовали процесс разряда ячеек с уравновешивающей схемой.На рисунке 16 представлены результаты разряда ячеек по предложенной схеме. Видно, что напряжение ячейки сходится за счет балансировочной схемы. Для проверки предложенной схемы схема была протестирована с напряжениями ячейки от 2,7 В до 3,65 В. Формы напряжения элементов аккумуляторных элементов предлагаемой схемы после балансировки представлены на рисунке 17. На рисунке 18 представлены формы напряжения элементов аккумуляторных элементов предлагаемой схемы в более близком виде.Различия в напряжениях значительны, но в конце они выравниваются. КПД предложенной схемы рассчитывался с применением различных нагрузок на выходе. Нагрузки варьируются от 270 Ом до 12 Ом. Результат зависимости КПД от нагрузки показан на рисунке 19. Из рисунка видно, что при значении нагрузки 12 Ом достигается максимальный КПД. На рисунке 20 представлен КПД предложенной схемы в зависимости от выходных токов. Выходные токи варьируются от 90 мА до 2.27 А. Можно заметить, что при токе 2,27 А достигается максимальный КПД.
Энергии | Бесплатный полнотекстовый | Анализ ошибок трансформатора тока с катушкой с воздушным сердечником на основе модели Fusion
2.1. Принцип анализа
Трансформатор тока катушки с воздушным сердечником в основном состоит из катушки Роговского и цифрового преобразователя, как показано на рисунке 1. Принципиальная структура и выходной сигнал трансформатора тока катушки с воздушным сердечником отличаются от традиционных электромагнитных трансформаторов тока, производительность которых зависит от температуры окружающей среды и внешнего магнитного поля.Катушка Роговского, которая представляет собой своего рода соленоид с воздушным сердечником, плотно намотанный на немагнитный каркас, действует как чувствительная головка [17,18,19]. Потоковая связь Φ всей катушки рассчитывается по формуле: где H – напряженность магнитного поля на участке d l катушки, n – количество витков на единицу длины катушки, s – площадь поперечного сечения катушки, µ ₀ – проницаемость свободного пространства. Если n и s одинаковы во всех частях змеевика, то выполняется (2):
Φ = ∮lμ0snΗ⋅dl = μ0sni
(2)
Если измеряемый ток i является переменным током, индуцированный потенциал катушки e (t) равен:
et = −dΦdt = −u0sndidt
(3)
Из (3) видно, что индуцированный потенциал пояса Роговского прямо пропорционален дифференциации измеряемого тока.Затем измеренный ток может быть получен путем интегрирования e (t) через электронную схему.
На рисунке 2 показана принципиальная схема для измерения погрешности трансформатора тока полой катушки. В этом испытании стандартный трансформатор тока (ТТ) и трансформатор тока с полой обмоткой подключаются последовательно. Вторичный выход стандартного трансформатора тока преобразуется в сигнал напряжения через сопротивление. Сигнал напряжения подается на вход аналого-цифрового (A / D) преобразователя, выходной порт которого подключен к калибратору.Выход трансформатора тока катушки с воздушным сердечником соединен с блоком объединения, который преобразует входной сигнал в цифровой сигнал и передает его на калибратор по оптоволокну. А / Ц и импульс трансформатора тока с полой катушкой дискретизируются синхронно с помощью синхронизированных часов. Калибратор сравнивает два входных сигнала и вычисляет разность отношений и угловую разницу [20].
2.2. Анализ механизма помех
Для изучения корреляции между ошибкой трансформатора тока катушки с воздушным сердечником и условиями окружающей среды и эксплуатации, такими как температура, магнитное поле, влажность и вибрация, принят максимальный информационный коэффициент (MIC), основанный на теории взаимной информации. .Этот подход был впервые предложен в 2011 году для выявления различных типов ассоциативных отношений на основе взаимной информации [21]. MIC подходит для изучения потенциальной взаимосвязи между парами переменных в больших наборах данных, поскольку он надежен и не зависит от выбросов. Расчет значения MIC для двух переменных X и Y выполняется на основе следующих трех шагов:
(1) При заданном разрешении сетки двумерная карта разброса, состоящая из X и Y, разделяется в соответствии с различными схемами разделения. , и получается максимальное значение взаимной информации.
(2) Максимальное значение взаимной информации делится на log (min (x, y)), как показано в (4), и нормализуется до диапазона [0, 1]. Значение MIC, близкое к 1, отражает сильную корреляцию между переменными X и Y.
(3) Разрешение сетки должно быть изменено, и шаги (1) и (2) повторяются, а максимальная взаимная информация различных шкал выбирается в качестве значения MIC.
MICD = maxXY
(4)
Как правило, B = n0,6, B является функцией размера выборки n.ID, X, Y – наибольшее значение взаимной информации в области сети D.
В этой статье данные об ошибках и параметрах окружающей среды трансформатора тока с воздушным сердечником на реальной цифровой подстанции собраны в 2016 году. Четыре группы 10-минутные усредненные данные используются для прогнозирования ошибок. Есть две группы разности соотношений и две группы разности углов, каждая из которых содержит 3000 образцов. Первые 2000 образцов используются для обучения, а оставшиеся 1000 образцов используются в качестве тестовых целей, как показано на рисунке 3.Описательная статистика ошибок показана в таблице 1. На рисунках 4 и 5 показаны тепловые карты средней корреляционной матрицы между функциями обучения и целями. На рисунке 4 показан максимальный информационный коэффициент разности отношений, а на рисунке 5 показан максимальный информационный коэффициент разности углов. Цвет каждой квадратной ячейки представляет значение коэффициента корреляции между каждым признаком, а красная (синяя) область представляет сильную (слабую) корреляцию.Согласно рисункам 4 и 5, основными факторами, влияющими на характеристики трансформатора тока обмотки с воздушным сердечником, являются температура, нагрузка, влажность и магнитное поле. Температура является доминирующим фактором, влияющим на разницу в соотношении. С другой стороны, нагрузка и магнитное поле являются доминирующими факторами, влияющими на разницу углов. Существует сильная корреляция между электрическим параметром, нагрузкой и магнитным полем, что может быть связано с влиянием тока вторичной стороны трансформатора тока с воздушным сердечником на измерение внешнего магнитного поля.
На характеристики трансформатора тока обмотки с воздушным сердечником в основном влияют температура окружающей среды и внешнее магнитное поле. Это происходит главным образом потому, что выходной сигнал катушки связан с площадью поперечного сечения катушки s и числом витков n, а изменение температуры напрямую влияет на n и s. Изменение температуры также влияет на интеграцию и фильтрацию цифрового преобразователя, таким образом влияя на выход трансформатора.
Если схема фильтра первого порядка, показанная на рисунке 6, имеет синусоидальное входное напряжение U˙1, амплитуда выходного сигнала равна:
U2˙ = 11 + WRC2U1˙ = K1U1˙
(5)
Амплитуда выходного сигнала интегратора, показанного на рисунке 7, составляет:
U2˙ = −1RC∫u1dt = 1WRCU1˙ = K2U1˙
(6)
где K1 и K2 – коэффициенты, относящиеся к значениям сопротивления и емкости, используемых в цепи.В то время как K1 меньше подвержен влиянию температуры, K2 подвержен сильному влиянию, поэтому основным цифровым преобразователем, на который влияет температура, является схема интегратора. Катушка
Роговского не содержит железного сердечника, и на ее выходной сигнал легко влияет внешнее переменное магнитное поле B ‘, которое можно разложить на две составляющие; вертикально к катушке B′⊥ и параллельно компонентам катушки B ′. Вертикальная составляющая и параллельная составляющая влияют на трансформатор тока катушки с воздушным сердечником по-разному.Если n и s однородны, интерференция магнитного поля параллельной составляющей не влияет на трансформатор, в то время как вертикальная составляющая проходит через большой круг, окруженный катушкой с воздушным сердечником, а выходной конец катушки будет генерировать индукционную электродвижущую силу, которая влияет на производительность трансформатора. Помимо температуры, влажность оказывает некоторое влияние на работу пояса Роговского и цифрового преобразователя.
Когда в энергосистеме происходит короткое замыкание, трансформатор тока катушки с воздушным сердечником выдает ток короткого замыкания большой амплитуды, вызывающий значительный электродинамический эффект.Во время работы автоматического выключателя трансформатор тока обмотки с воздушным сердечником также будет демонстрировать сильную вибрацию из-за передачи соединительного провода, особенно для пружинного автоматического выключателя. Вибрация может изменить относительное положение между катушкой с воздушным сердечником и первичным токопроводящим проводом, что приведет к ошибке измерения эксцентриситета. Данные в этой статье получены при нормальной эксплуатации, поэтому влиянием вибрации на погрешность можно пренебречь.
Архив трансформаторов тока – Robu.в | Индийский интернет-магазин | Радиоуправляемый хобби
Все категории Детали 3D-принтера Рукава и тяговая цепь 3D-принтер Дисплей и контроллер Комплекты для 3D-принтера 3D-принтер Нагревательный стол и аксессуары Комплект экструдера для 3D-принтера Детали экструдера для 3D-принтера и вентиляторы Сопло для 3D-принтера Ведущий винт и гайка Линейная направляющая Концевой выключатель Гладкие стержни Ремень привода ГРМ и нити шкива ESUN Filaments ABS plus PETG PLA plus Special Resins Оранжевые нити премиум-класса Шаговый двигатель и драйверы Драйверы Экструзия алюминия и аксессуары Муфты для 3D-принтеров Электронные компоненты Макетные платы и нулевые печатные платы Зуммер / предохранитель динамика Светодиоды через отверстие Светодиод SMD Светодиодные светодиоды Адаптер для печатной платы потенциометра Основные электронные компоненты Кристаллический осциллятор Диод Комплект компонентов транзистора Резистор SMD Резистор Сквозное отверстие Резистор Резистор Катушка LDR Проволочный резистор Варистор Индуктор DIP-индуктор Конденсатор индуктивности SMD Конденсатор SMD Сквозное отверстие Конденсатор Конденсатор Катушка Полупроводниковые ИС ИС усилителя ИС часов, таймера и счетчика ИС интерфейса ИС микроконтроллера ИС оптопары ИС других полупроводников ИС управления питанием ИС датчиков ИС WiFi ИС IC Base Audio IC ИС драйверов ИС памяти ИС операционных усилителей Механические переключатели Релейные вилки / разъемы Разъем питания Разъем Berg / FPC / IDC Интерфейсный разъем RF-разъемы Сращивания Алюминиевый радиаторЛитиевые батареи Зарядные устройства для аккумуляторов LifePO4 Battery Orange Premium 1 cell (3.2в ~ 3,6В) Батарея Другие батареи LifePo4 Оранжевый литий-ионный аккумулятор 1-элементный (3,7 ~ 4,2 В) Аксессуары и держатели для батарей 2-элементный (7,4 ~ 8,4 В) 3-элементный (11,1 ~ 12,6 В) 4-элементный (14,8 В ~ 16,8 В) Аккумулятор на заказ Оранжевая батарея LiPO LiPO Мешок, крышки и коврики Плата для параллельной зарядки Lipo Voltage Checker 1 элемент LiPo (3,7 ~ 4,2 В) 2 элемента Lipo (7,4 В ~ 8,4 В) 3 элемента Lipo (11,1 В ~ 12,6 В) 4-элементный Lipo (14,8 В ~ 16,8 В) 5-элементный (18.5 В) и 6-элементный (22,2 В ~ 25,2 В) таблеточный аккумулятор Lipo Tx-Rx Адаптер питания и кабель Плата защиты аккумулятора Жгут проводов Разъем аккумулятора Аккумулятор станка с ЧПУ и ПЛК Неперезаряжаемая батарея Аккумуляторная батарея Orange Premium BMSDrone Parts Аксессуары для дрона Контроллер полета и аксессуары Камеры FPV Рама и аксессуары для дрона Аксессуары для подвесов для дрона GPS и антенны Комплект для дрона Пропеллеры для дрона от 3 дюймов до 7 дюймов от 8 дюймов до 10 дюймов 11 дюймов и более (ESC) Контроллер скорости дрона Запчасти для электровелосипеда Аккумулятор для электровелосипеда Электродвигатели и контроллеры для электровелосипеда Комплект для электроники Аксессуары для электроники Электронные инструменты и инструменты Прочие инструменты для верстака Измерительные инструменты Прочие измерительные инструменты Амперметр и вольтметр Цифровой мультиметр Осциллограф и Генератор сигналов Источник питания SMPS Модуль источника питания Hi-Link Инструменты для пайки Клеевой пистолет и палочки Электронные модули Адресные светодиоды и драйверы Аудио модуль / усилитель Коммутационная плата Дисплеи Электронные чернила ЖК-дисплеи Семисегментный светодиодный дисплей HMI ЖК-дисплей OLED-дисплей Светодиодный матричный дисплей Интерфейсный модуль Модуль LASER Светодиодный модуль Mux-DeMux и логический преобразователь Модуль реального времени (RTC) Панели солнечных батарей и контроллеры Модули реле реле Регулятор напряжения (понижающий) Понижающий преобразователь (повышающий) Повышающий преобразователь Носимые электронные электронные переключатели / клавиатуры Модуль вибратораMicrocontroller Development Board Advance Платы для разработки Udoo Board Teensy Board ARM Микроконтроллер Плата для разработки PIC Программисты Плата для разработки AVR Одноплатный компьютер Плата 8051 Raspberry PiIoT и плата контроллера Wireless Advance Ai Thinker ESP Модули Wi-Fi Модули Bluetooth и NRF ESP WiFi Modules dule GSM / GPRS ИК- и РЧ-передатчик и приемники Модуль xBee Zigbee Беспроводные интеллектуальные переключатели LORA WiFi Макетная плата / комплект Механическое углеродное волокно Листы и полоски из углеродного волокна Трубки и стержни из углеродного волокна Прокладка и опора Подшипники пластины с водяным / жидкостным охлаждением Болт с гайкой Винты с головкой под торцевой ключ Винт (болт с внутренним шестигранником) Винты с головкой под торцевой ключ (с внутренним шестигранником) Винты с потайной головкой (CSK) Гайка и шайбы Нейлоновые гайки и болты Разное Муфты шасси Редукторы Монтажные кронштейны двигателя Колеса Колеса Ролики для тяжелых условий эксплуатации Колеса Mecanum Шкив Колесо и гусеничный ремень Омни-колеса Автомобильные колесные двигатели с дистанционным управлением | Драйверы | Приводы Шаговые двигатели и аксессуары Электродвигатель переменного тока Двигатель постоянного тока 25 Двигатель GA Редукторный двигатель постоянного тока с кодировщиком Мотор-редуктор Orange Johnson Мотор-редуктор Джонсона (класс B) Оранжевый Двигатель PM33 Оранжевый Прямоугольный мотор-редуктор Оранжевый Двигатель постоянного тока RS 775 Оранжевый Квадратный мотор-редуктор RS 50 Мотор-редуктор Планетарный Редукторный двигатель Оранжевый планетарный редуктор Мотор Планетарный редуктор Двигатели постоянного тока Оранжевый планетарный двигатель BLDC Оранжевый двигатель постоянного тока OG 555 Электродвигатель BO Пластиковая коробка передач Двигатель Вибрация двигателя Соленоиды и электромагниты Драйверы двигателей Драйверы шаговых двигателей Матовый привод двигателя постоянного тока Драйвер серводвигателя Насосы Стандартные насосы Высококачественные насосы Kamoer Сервопривод Принадлежности для двигателя Сервокабель Futaba JR Сервокабель Прочие аксессуары Охлаждающие вентиляторы с толкателем N20 Микро-редукторный двигатель N20 Двигатель с энкодером N20 Двигатель без энкодера Линейный двигатель / сервопривод Серводвигатели Другое Серводвигатель Сервомоторы Orange RC Сервомотор Emax Raspberry Pi Аксессуары для Raspberry Pi Официальные платы и шляпы Камера Raspberry Pi Raspberry Pi отображает официальные комплекты Raspberry Pi Шляпы Raspberry Pi Корпус Raspberry Pi Официальные аксессуары Комплекты сенсорных датчиков Биометрические / ЭКГ / ЭМГ датчики тока и напряжения Поворотный энкодер Датчики окружающей среды Газ и Датчик пыли ИК- и ИК-датчик Датчик LiDAR Датчик света / цвета Датчик линии Вода TDS, pH, расход, уровень и давление Датчик Датчик нагрузки / давления / силы / изгиба Датчик приближения Autonics Датчик Стандартный датчик приближения Оранжевый датчик приближения RFID-карта, бирки и считыватель Термоэлектрический Охладитель Пельтье и нагревательные элементы Ультразвуковые датчики Универсальные ультразвуковые датчики Ультразвуковой увлажнитель MAXBOTIX Датчик звука Датчик вибрации / наклона Датчик расстояния Датчик температуры и влажности Датчик Холла IMU, акселерометр, магнитометр и гироскоп Датчик приближения Oth er Датчики Датчик пламениUncategorizedКомплекты для обучения и робототехники Комплекты для роботов Детали для хобби-проектов DIYПлата для разработки, совместимая с платами Arduino USB-кабели для дисплея Arduino для плат Arduino Совместимость с Arduino Чехол для Arduino Shield для комплектов Arduino, совместимых с Arduino USB и SD Memory Провода и кабели Термоусадочные трубки / рукава От 1 до 4 мм от 11 мм и более от 5 до 10 мм Термоусадочные комбинации ПВХ Термоусадочная проволока из ПВХ Силиконовые провода от 12 до 16 AWG от 18 до 22 AWG от 24 до 30 AWG Кабели от 6 до 10 AWG Кабели DuPont / Jumper Соединительные кабели FFC / FRC Кабельные стяжки Резак / инструмент для зачистки проводов Детали механического 3D-принтера Вставка гайкиОригинальные платы и экраны ArduinoЛичное защитное оборудование Распродажа Компоненты электроники в продаже Резисторы в продаже Конденсаторы в продаже Индукторы в продаже Диоды и транзисторы в продаже Кристаллические генераторы в продаже Потенциометры в продаже Разъемы в продаже Светодиоды в продаже ИС в продаже Запчасти для 3D-принтеров Продажа радиочастотных разъемов в продаже Запчасти для электровелосипедов Продажа оборудования и инструментов IoT и беспроводная связь в продаже Механические компоненты в продаже Светодиодные / ЖК-дисплеи в продаже Аккумуляторы и зарядные устройства в продаже Провода и кабели в продаже Наборы для самостоятельной сборки в продаже Датчики в продаже Запчасти для дрона в продаже Мотор, драйверы и аксессуары в продаже В продаже имеется плата для развития Raspberry Pi и аксессуары в продаже Датчик приближения в продаже Камеры Тепловизоры Камера Smart Vision IoT камеры Камеры Arducam и аксессуары Wi-Fi ModuleSwitch и RelayOrange Premium Kits Orange Electronic Component Kits Orange Kits for Arduinos Orange DIY Mini Project KitsCreality 3D Printers Full 3D Printer Kit Creality 3D Printer Parts
ФАКТЫ И РУКОВОДСТВА О ТРАНСФОРМАТОРЕ ТОКА | ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРАНСМИССИОННЫХ ЛИНИЙ и СТУПИЦА ЭЛЕКТРОТЕХНИКИ
1) ТТ с вводом более точны при больших токах. (из-за большого сердечника и меньшей насыщенности), чем у других типов.
2) При малых токах BCT менее точны из-за их большие возбуждающие токи.
3) Редко, если вообще необходимо, определение фазовая ошибка.
4) Расчет точности необходимо производить только для трехфазные и однофазные замыкания на землю.
5) нагрузка ТТ уменьшается по мере увеличения вторичного тока, из-за насыщения в магнитных цепях реле и других устройств. В При высоком насыщении импеданс приближается к сопротивлению постоянному току.
6) Обычно достаточно точно добавить серийную нагрузку импеданс арифметически.
7) Реактивное сопротивление катушки с ответвлениями изменяется пропорционально квадрату катушка поворачивается, а сопротивление изменяется примерно как количество витков.
8) Импеданс зависит от тока срабатывания в квадрате.
9) Импеданс нагрузки всегда соединен звездой.
10) «Коэффициент поправки» определяется как этот коэффициент. на которое необходимо умножить отмеченный коэффициент трансформатора тока, чтобы получить истинное соотношение.Эти кривые считаются стандартными данными приложения.
11) Метод определения точности по кривой вторичного возбуждения. не подходит для общего использования, за исключением проходных или других трансформаторов тока. с полностью распределенной вторичной утечкой, для которой вторичная утечка реактивное сопротивление настолько мало, что его можно принять равным нулю.
12) Кривая среднеквадратичного значения напряжения на клеммах в зависимости от среднеквадратичного значения вторичной обмотки. ток приблизительно соответствует кривой вторичного возбуждения для испытательной частоты.
13) Класс точности ASA:
а. Метод предполагает, что трансформатор тока подает в 20 раз больше номинального вторичный ток к своей нагрузке.
б. ТТ классифицируется на основе максимального среднеквадратичного значения. значение напряжения, которое он может поддерживать на вторичных клеммах без ошибка соотношения, превышающая указанную величину.