Содержание

Таблицы | Сводная таблица сечений проводов, тока, мощности и характеристик нагрузки

Главная
Инструкции
Информация
Таблицы
Безопасность
Заземление
УЗО
Стандарты
Книги

Услуги
Контакты
Прайс

Загрузить
Сайты
Форум

сечений проводов, тока, мощности и характеристик нагрузки

В таблице приведены данные на основе ПУЭ, для выбора сечений кабельно-проводниковой продукции, а также номинальных и максимально возможных токов автоматов защиты, для однофазной бытовой нагрузки чаще всего применяемой в быту

© electro.narod.ru
Сечение
медных жил
проводов
и кабелей,кв.мм
Допустимый
длительный
ток нагрузки
для проводов
и кабелей,А
Максимальная
мощность
однофазной
нагрузки
при U=220 В,кВт
Номинальный
ток
автомата
защиты,А
Предельный
ток
автомата
защиты,А
Характеристика
примерной
однофазной
бытовой
нагрузки
1,5194,11016группы освещения и сигнализации
2,5275,91625розеточные группы и электрические полы
4388,32532водонагреватели и кондиционеры
64610,13240электрические плиты и духовые шкафы
107015,45063вводные питающие линии

В каждом конкретном случае необходимо учитывать мощность нагрузки и протяженность линии питания

Сечение провода и нагрузка (мощность) таблица

Во время монтажа электрической проводки в квартире или в приватном доме чрезвычайно важно правильно выбрать сечение провода. Если взять очень толстый провод, то это «влетит вам в копеечку», так как его цена зависит от диаметра (сечения) проводящих ток жил. Использование же тонкого кабеля приводит к его перегреву и при несрабатывании защиты возможно оплавление изоляции, короткое замыкание и как последствие — пожар. Самым прекрасным будет Выбор сечения провода в зависимости от нагрузки, что отражено в ниже приведенных таблицах.

Сечение кабеля

Сечение кабеля — это площадь среза токоведущей жилы. Если срез жилы круглый (как во многих случаях) и состоит из одной проволочки — то площадь/сечение устанавливается по формуле площади круга. Если в жиле много проволочек, то сечением будет сумма сечений всех проволочек в этой жиле.

Величины сечения во всех государствах стандартизированы, причем нормы бывшего СНГ и Европы в данной части вполне совпадают. У нас в государстве документом, которым изменяется данный вопрос, являются «Правила устройства электрических установок» или коротко — ПУЭ.

Сечение кабеля выбирают исходя из нагрузок при помощи специализированных таблиц, именуемых «Возможные токовые нагрузки на провод. » Если нет никакого желания разбираться в данных таблицах — то Вам в полной мере достаточно знать, что на розетки неплохо бы брать кабель из меди сечением 1,5-2,5 мм?, а на освещение — 1,0-1,5мм?.

Для ввода одной фазы в рядовую 2-3 комнатную жилую площадь абсолютно хватит 6,0мм?. Все равно на Ваших 40-80 м? большего оборудования не уместиться, даже с учетом электрические плиты.

Многие электрики для «прикидки» необходимого сечения полагают, что 1мм? медного провода может пропустить через себя 10А электротока: исходя из этого 2,5 мм? меди способны пропустить 25А, а 4,0 мм? — 40Но и т.д. Если Вы чуть-чуть проанализируете таблицу выбора сечения кабеля, то заметите, что подобный вариант годится лишь для прикидки и исключительно для кабелей сечением не выше 6,0мм?.

Ниже дана неполная таблица выбора сечения кабеля до 35 мм? в зависимости от токовых нагрузок. Там же для Вашего удобства приведена общаяя мощность электрического оборудования при 1-фазном (220В) и 3-фазном (380В) потреблении.

Когда нагрузка именуется в кВт — то идет речь о совокупной нагрузке. Т.е. для однофазного потребителя нагрузка будет указана по одной фазе, а для трехфазного — совокупно по всем трем. Когда величина нагрузки названа в амперах (А) — речь всегда идет о нагрузке на одну жилу (или фазу).

Таблица нагрузок по сечению кабеля:

Сечение кабеля, мм?Проложенные открытоПроложенные в трубе
медьалюминиймедьалюминий
ток, Амощность, кВтток, Амощность, кВтток, Амощность, кВтток, Амощность, кВт
220В380В220В380В220В380В220В380В
0.5112.4
0.
75
153.3
1173.76.41435.3
1.52358.7153.35.7
2.5306.611245.29.1214.67.9163.56
44191532712275.910214.67.9
6501119398.514347.412265.79.8
10801730601322501119388.314
161002238751628801730551220
25140305310523391002238651424
35170376413028491352951751628

Для самостоятельного расчета нужного сечение кабеля, к примеру, для ввода в дом, воспользуйтесь кабельным калькулятором или подобрать нужное сечение по таблице.

Реальная таблица касается кабелей и проводов в резиновой и пластмассовой изоляции. Это такие широко распространенные марки как: ПВС, ВВП, ВПП, ППВ, АППВ, ВВГ. АВВГ и много прочих. На кабели в бумажной изоляции есть собственная таблица, на не изолированные провода и шины — собственная.

При расчетах сечения кабеля мастер должен также иметь в виду методы прокладывания кабеля: в лотках, пучками и т.п.

    Более того, величины из таблиц о возможных токовых нагрузках обязаны быть откорректированы следующими снижающими коэффициентами:
  • поправочный показатель, подходящий сечению кабеля и расположению его в блоке;
  • поправочный показатель на температуру внешней среды;
  • поправочный показатель для кабелей, прокладываемых в земля;
  • поправочный показатель на различное число работающих кабелей, проложенных рядом.
  • Расчет сечения провода

    Начинаем не с таблицы, а с расчета. Другими словами, любой человек, не имея рядом интернет, где в свободном доступе ПУЭ с таблицами есть, может без посторонней помощи определить сечение кабеля по току. Чтобы это сделать понадобиться штангенциркуль и формула.

    Если кабель имеет несколько жил, то замеряется диаметр каждой, вычисляется площадь, после все критерии суммируются. А как определить сечение кабеля, если каждая его жила имеет несколько тоненьких проводков?

    Если нет желания считать проводки и измерять их , нужно просто измерить диаметр одной жилы, который состоит из нескольких проводов. Снимать размеры нужно бережно, чтобы не смять жилу. Необходимо обратить свое внимание, что этот диаметр не считается точным, так как между проводками остается пространство.

    Соотношение тока и сечения

    Чтобы понимать, как работает электрокабель, стоит вспомнить обыкновенную трубу для водопровода. Чем больше ее диаметр, тем больше воды через нее будет проходить. То же самое и с проводами.

    Чем больше их площадь, тем большей силы ток, через них пройдёт, тем чрезмерную нагрузку такой кабель выдержит. При этом провод не будет сильно греться, что является самым главным условием правил пожарной безопасности.

    По этому связка сечение – ток является главным критерием, который применяется в подборе электропроводов в разводке. По этому вам нужно в первую очередь разобраться, сколько домашних приборов и какой суммарной мощности будет подключены к каждому шлейфу.

    Сечение жилы провода, мм 2Медные жилыМеталлические жилы
    Ток, АМощность, ВтТок, АМощность, Вт
    0.561300
    0.75102200
    1143100
    1.5153300102200
    2194200143100
    2.5214600163500
    4275900214600
    6347500265700
    105011000388400
    1680176005512100
    25100220006514300

    Например, в кухонной комнате в первую очередь ставится холодильник, СВЧ печь, кофемолка и кофеварка, электрический чайник порой машина для мойки посуды. Другими словами, эти все прибору могут в один момент быть включены одновременно. По этому в расчетах и применяется общаяя мощность помещения.

    Выяснить используемую мощность каждого прибора можно из паспорта изделия или на бирке.

      Например обозначим отдельные из них:
  • Чайник – 1-2 кВт.
  • СВЧ печь и мясорубка 1,5-2,2 кВт.
  • Кофемолка и кофеварка – 0,5-1,5 кВт.
  • Холодильник 0,8 кВт.
  • Узнав мощность, которая будет действовать на проводку, можно выбрать ее сечение из таблицы. Не станем рассматривать все критерии этой таблицы, покажем те, которые преобладают в бытовых условиях.

    Чем выделяется провод от провода

    Перед тем как перейти к ключевому содержимому, нам стоит понять, что же мы все же хотим высчитать, сечение провода или кабеля, в чем различия одного от иного!? Не обращая внимания на то, что среднестатистический человек использует эти два слова как синонимы, имея ввиду под этим что-нибудь собственное, однако если быть дотошными, то разница все же есть.

    Так кабель это одна токопроводящая жила, будет это моножила или набор проводников, отделенная в диэлектрик, в оболочку. А вот провод, это уже несколько подобных проводов, объединенных в одно целое, в собственной защитной и изоляционной оболочке. Для того, чтобы вам было лучше ясно, что к чему, взгляните на картинку.

    Так вот, теперь мы в курсе, что рассчитывать нам нужно собственно сечение провода, другими словами одного токопроводящего элемента, а второй будет уже уходить от нагрузки, обратно к питанию.

    Впрочем мы иногда и сами забываемся не лучше Вашего, так что если вы нас подловите на том, что где нибудь все же встретится слово провод, то не сочтите уж за невежество, стереотипы делают собственное дело.

    Подбор кабеля

    Делать внутреннюю разводку наиболее целесообразно из проводов из меди. Хотя металлические им не уступят. Но тут существует один момент, который связан с правильно проведенном соединении участков в клеммной коробке. Как говорит практика, соединительные места часто ломаются из-за окисления металлического провода.

    Еще 1 вопрос, какой кабель подобрать: одножильный или из нескольких жил? Одножильный имеет лучшую проводимость тока, по этому собственно его советуют к использованию в бытовой электрической разводке. Из нескольких жил имеет большую гибкость, что дает возможность его сгибать в одном месте по паре раз без вреда качеству.

    Одножильный или из нескольких жил

    Во время монтажа электрической проводки в большинстве случаев используют провода и кабели марки ПВС, ВВГнг, ППВ, АППВ. В данном списке встречаются как гибкие кабели, так и с моножилой.

    Тут мы хотели бы сказать вам одну вещь. Если ваша проводка не будет шевелиться, другими словами это не удлинитель, не место сгиба, которое регулярно меняет собственное положение, то предпочтительно применять моножилу.

    Вы спросите почему? Все просто! Не взирая на то, насколько выгодно не были бы положены в защитную изоляционною оплетку проводники, под нее все же попадет воздух, в котором есть кислород. Происходит окисление поверхности меди.

    В конце концов, если проводников много, то площадь окисления гораздо выше, а это означает токопроводящее сечение «тает» на много больше. Да, это процесс долгий, но и мы не считаем, что вы собираетесь менять проводку часто. Чем больше она проработает, тем лучше.

    Тем более это эффект окисления будет сильно возникать у краев реза кабеля, в помещениях с перепадом температуры и при большой влажности. Так что мы вам настойчиво советуем применять моножилу! Сечение моножилы кабеля или провода изменится в течении определенного времени несущественно, а это очень важно, при наших дальнейших расчетах.

    Медь или алюминий

    В советском союзе большинство домов для жилья оснащались алюминиевой проводкой, это было своеобразной нормой, стандартом и даже догмой. Нет, это абсолютно не значит, что страна была бедная, и не хватало на меди. Даже в определенных случая наоборот.

    Но по всей видимости проектировщики электро сетей решили, что экономически можно много сэкономить, если использовать алюминий, а не медь. На самом деле, строительные темпы были огромнейшие, нужно вспомнить хрущевки, в которых все еще живёт половина страны, а это означает эффект от подобной экономии был существенным. В этом сомнений не должно быть.

    Так вот, мы вам настойчиво не советуем проводит эксперименты и пробовать алюминий. Минусы его понятны. Металлические скрутки невозможно пропаять, также довольно не просто сварить, в конце концов контакты в сортировочных коробках могут в течении определенного времени нарушиться. Алюминий очень непрочный, два-три изгиба и кабель отпал.

    Будут частые проблемы с подключением его к розеткам, выключателем. Снова же если говорить о проводимой мощности, то провод из меди с тем же сечением для алюминия 2,5 мм.кв. допускает долгий ток в 19А, а для меди в 25А. Тут разница более чем 1 КВт.

    Так что еще раз повторимся — только медь! Дальше мы и будем уже исходить из того, что сечение рассчитываем для медного провода, однако в таблицах приведем значения и для алюминия. Мало ли что.

    Для чего выполняется расчет

    Провода и кабели, по которой течет переменный ток, считается очень важной частью электрической проводки.

    Безопасная работа состоит в том, что если вы подберете сечение, не подходящее его токовым нагрузкам, то это может привести к слишком большому перегреву провода, плавлению изоляции, короткому замыканию и пожару.

    По этому к вопросам про выбор сечения провода стоит относиться со всей серьёзностью.

    Что необходимо знать

    Главным показателем, по которому рассчитывают кабель, считается его продолжительно допустимая токовая нагрузка. Говоря откровенно, это такая величина электрического тока, которую он может пропускать в течении долгого времени.

    Чтобы отыскать величину минимального тока, нужно подсчитать мощность всех подключаемых электрических приборов в доме. Рассмотрим пример расчета сечения провода для обыкновенной квартиры с двумя комнатами.

    Электрический приборМощность потребления, ВтСила тока, А
    Машина для стирки2000 – 25009,0 – 11,4
    Джакузи2000 – 25009,0 – 11,4
    Электроподогрев пола800 – 14003,6 – 6,4
    Стационарная варочная поверхность4500 – 850020,5 – 38,6
    Микроволновка900 – 13004,1 – 5,9
    Машина для мойки посуды2000 – 25009,0 – 11,4
    Морозильники, холодильники140 – 3000,6 – 1,4
    Мясорубка с электрическим приводом1100 – 12005,0 – 5,5
    Электрический чайник1850 – 20008,4 – 9,0
    Электрическая кофеварка630 – 12003,0 – 5,5
    Соковыжималка240 – 3601,1 – 1,6
    Тостер640 – 11002,9 – 5,0
    Миксер250 – 4001,1 – 1,8
    Фен400 – 16001,8 – 7,3
    Утюг900 –17004,1 – 7,7
    Пылесос680 – 14003,1 – 6,4
    Вентилятор250 – 4001,0 – 1,8
    Телевизор125 – 1800,6 – 0,8
    Радиоаппаратура70 – 1000,3 – 0,5
    Световые приборы20 – 1000,1 – 0,4

    Как только мощность будет известна расчет сечения провода или кабеля сводится к определению силы тока на основании этой мощности. Определить силу тока можно по формуле:

    1) Формула расчета силы тока для однофазной сети 220 В:

    расчет силы тока для однофазной сети

    где Р — общаяя мощность всех электрических приборов, Вт;
    U — напряжение сети, В;
    КИ= 0.75 — показатель одновременности;
    cos для домашних электрических приборов- для домашних электрических приборов.
    2) Формула для расчета силы тока в трёхфазной системе электроснабжения 380 В:

    расчет силы тока для трёхфазной системе электроснабжения

    Зная величину электрического тока, сечение провода находят по таблице. Если окажется что расчетное и табличное значения токов не совпадают, то в данном случае подбирают ближайшее огромное значение. К примеру, расчетное значение тока составляет 23 А, выбираем по таблице ближайшее большее 27 А — с сечением 2.5 мм2.

    Какой кабель лучше применять

    Сегодня для монтажа, как открытой электрической проводки, так и скрытой, разумеется очень популярны провода из меди.

      Медь, если сравнивать с алюминием, более эффективна:
  • она крепче, более мягкая и в местах перегиба не поломается если сравнивать с алюминием;
  • меньше склонна к ржавчине и окислению. Соединяя алюминий в клеммной коробке, места скрутки в течении определенного времени окисляются, это приводит к потере контакта;
  • проводимость меди выше чем алюминия, при одинаковом сечении провод из меди выдерживает большую токовую нагрузку чем металлический.
  • Минусом проводов из меди считается их большая цена. Цена их в 3-4 раза выше металлических. Хотя провода из меди по цене дороже все же они являются более популярными и распространенными в применении чем металлические.

    Расчет сечения проводов из меди и кабелей

    Подсчитав нагрузку и сформировавшись с материалом (медь), рассмотрим пример расчета сечения проводов для некоторых групп потребителей, на примере квартиры с двумя комнатами.

    В нашем случае ключевой силовой нагрузкой будет розеточная группа, поставленная в кухонной комнате и в ванной. Так как там ставится наиболее мощная техника (электрический чайник, СВЧ печь, холодильник, электрический водонагреватель, машина для стирки и т.п.).

    Для такой розеточной группы выбираем кабель сечением 2.5мм2. При условиях, что силовая нагрузка будет разбросана по самым разнообразным розеткам. Что это означает? К примеру, в кухонной комнате для подсоединения всей техники для дома необходимо 3-4 розетки подключенных медным проводом сечением 2.5 мм2 каждая.

    Если вся техника подсоединяется через одну одну-единственную розетку, то сечения в 2.5 мм2 будет мало, в данном случае необходимо применять кабель сечением 4-6 мм2. В комнатах для жилья для питания розеток можно применять кабель сечением 1.5 мм2, но окончательный выбор необходимо принимать после соответствующих расчетов.

    Нужно понимать, что мощность на различных участках электрической проводки будет различной, исходя из этого и сечение питающих проводов тоже различным. Самое большое его значение будет на вводном участке квартиры, так как через него проходит вся нагрузка. Сечение вводного питающего провода подбирают 4 – 6 мм2.

    Во время монтажа электрической проводки используют провода и кабели марки ПВС, ВВГнг, ППВ, АППВ.

    Выбор сечения кабеля по мощности

    Вот мы добрались и до сути нашей публикации. Впрочем все, что было выше, упускать нельзя, а это означает и мы промолчать не имели возможности.

    Если попытаться рассказать мысль разумно и по-простому, то через каждое относительное сечение проводника может пройти ток конкретной силы. Заключение это вполне логичное и теперь лишь осталось выяснить эти соотношения и соотнести для разного диаметра провода, исходя из его типоряда.

    Также нельзя промолчать, что тут, при расчитывании сечения по току, в «игру вступает» и температура. Да, это новая составная часть – температура. Конкретно она способна оказать влияние на сечение. Как и почему, давайте разберемся.

    Мы все знаем о броуновском движении. О систематическом смещении ионов в кристаллической решётке. Все это происходит во всех материалах, в том числе и в проводниках. Чем выше температура, тем больше будут эти колебания ионов в середине материала. А мы знаем, что ток — это направленное движение частиц.

    Так вот, направленное движение частиц столкнется в кристаллической решётке с ионами, что приводит к повышению сопротивления для тока.

    Не обращая внимания на то, что провода из алюминия мы не рассматриваем в качестве проводов для электрической проводки, как минимум, в квартире, но все таки, они много где используются. Скажем для проводки на улице. Собственно поэтому мы также приведем значения зависимостей сечения и тока и для проводов сделанных из алюминия.

    Итак, для меди и алюминия будут следующие критерии зависимости сечения провода (кабеля) от тока (мощности). Смотрите таблицу.

    Таблица проводников под возможный самый большой ток для их применения в проводке:

    С 2001 года провода из алюминия для проводки в квартирах не используются. (ПЭУ)

    Да, тут как заметил наш читатель, мы практически не привели расчета, а лишь предъявили справочные данные, сведенные в таблицу, на основании данных расчетов. Но смеем вас измерить, что для расчетов нужно перелопатить много формул, и критериев. Начиная от температуры, удельного сопротивления, плотности тока и аналогичных.

    По этому такие расчеты мы оставим для спецов. При этом стоит заметить, что и они не окончательны, так как могут несущественно разнится, в зависимости от стандарта на материал и запаса провода по току, используемого в различных государствах.

    А вот о чем мы еще хотели бы сказать, так это о переводе сечения провода в диаметр. Это нужно, когда есть кабель, но по каким, либо причинам маркировки на нем нет. В данном случае по диаметру провода можно определить сечения и наоборот из сечения диаметр.

    Общепринятые сечения для проводки в квартире

    Мы с вами много говорили о наименованиях, о материалах, о частных особенностях и даже о температуре, но упустили из вида обстоятельства жизни.

    Так если вы нанимаете электрика для того, чтобы он провел вам проводку в помещениях вашей жилой площади или дома, то в большинстве случаев принимаются следующие значения. Для освещения сечения провода берется в 1,5 мм 2, а для розеток в 2,5 мм 2.

    Если проводка необходима для подключения водонагревателей косвенного нагрева, нагревателей, плит, то тут уже рассчитывается сечение провода (кабеля) персонально.

    Выбор сечения провода исходя из количества потребителей

    О чем еще хотелось сказать, так это про то, что лучше применять несколько независимых линий питания для любого из помещений в комнате или жилой площади. Таким образом вы не будете использовать кабель с сечением 10 мм 2 для всей жилой площади, проброшенный во все жилые помещения, от которого идут расширения.

    Такой кабель будет приходить на вводный автомат, а потом от него, в согласии с мощностью потребляемой нагрузки будут разведены подобранные сечения проводов, для любого из помещений.

    Стандартная важная схема электрической проводки для дома или квартиры с варочной поверхностью (с указыванием сечения кабеля для электрических приборов)

    Токовые нагрузки в сетях с постоянным током

    В сетях с постоянным током расчет сечения идет несколько по-иному. Сопротивление проводника постоянному напряжению гораздо больше, чем переменному (при переменном токе сопротивлением на длинах до 100 м вообще не берут в учет).

    Есть формула, определяющая насколько упадет напряжение на концах если сравнивать с базовым напряжением, в зависимости от длины проводника, его удельного сопротивления и силы тока в цепи:

  • U — напряжение постоянного тока, В
  • p — удельное сопротивление провода, Ом*мм2/м
  • l — длина провода, м
  • S — площадь поперечного сечения, мм2
  • I — сила тока, А
  • Зная величины перечисленных критериев очень просто высчитать необходимое Вам сечение: методом подстановки, или при помощи простых арифметических действий над данным уравнением.

    Если же падение постоянного напряжения на концах значения не имеет, то для выбора сечения можно пользоваться таблицей для электрического тока, однако при этом исправлять величины электрического тока на 15% в сторону уменьшения, т.е. при систематическом токе справочные сечения кабеля могут пропускать тока на 15 % меньше, чем отмечено в таблице.

    Провод, передающий переменный ток, – один из очень важных компонентов электросети. В случае выхода кабеля из строя работа всей системы становится невозможной, по этому для устранения отказов, а еще опасности загорания от перегревания, следует произвести точный расчёт сечения кабеля по нагрузке.

    Такой расчёт даёт уверенность в неопасной и надёжной работе сети и приборов, однако что ещё важнее – безопасности людей.

    Выбор сечения, недостаточного для токовой нагрузки, приводит к перегреву, оплавлению и повреждению изоляции, а это, со своей стороны, – к короткому замыканию и даже пожару. Так что для проведения расчётов и щепетильного выбора подходящего кабеля есть масса причин.

    Что нужно для расчёта по нагрузке

    Главный признак, помогающий высчитать сечение и марку кабеля – предельно допустимая большая нагрузка (по току). Если по простому, то это – величина электрического тока, которую провод способен пропускать в условиях его прокладки без перегрева весьма продолжительное время.

    Чтобы это сделать нужно обычное арифметическое суммирование мощностей всех электрических приборов, которые будут включаться в сеть.

    Следующим основным этапом, дающим возможность достигнуть безопасности, считается расчёт сечения кабеля по нагрузке, для чего нужно подсчитать силу тока, применяя формулу:

    Для однофазной сети напряжением 220 В:

  • Р – это общаяя мощность для всех электрических приборов, Вт;
  • U — напряжение сети, В;
  • COS? — показатель мощности.
  • Для трёхфазной сети напряжением 380 В:

    Название прибораПриблизительная мощность, Вт
    LCD-телевизор140-300
    Холодильник300-800
    Пылесос800-2000
    Компьютер300-800
    Электрический чайник1000-2000
    Климатический прибор1000-3000
    Освещение300-1500
    Микроволновка1500-2200

    Получив точное значение величины электрического тока, необходимо обратиться к таблицам, дающим возможность отыскать провод или кабель необходимого сечения и материала. Однако если полученное значение величины электрического тока не очень сходится с табличным значением, то не стоит «экономить», а лучше подобрать ближайшее, но огромное значение сечения кабеля.

    Пример: при напряжении сети 220 В полученное значение величины электрического тока составило 22 ампера, ближайшее огромное значение (27 А) имеет провод из меди или провод из меди, сечением 2,5 мм кв. Это значит, что прекрасным выбором станет конкретно такой провод, а не с сечением 1,5 мм кв., имеющим значение возможного продолжительного тока 19 А.

    Сечение токо-
    проводящих
    жил, мм
    Медные жилы проводов и кабелей
    Напряжение 220ВНапряжение 380В
    Ток, АМощность, кВтТок, АМощность, кВт
    1,5194,11610,5
    2,5275,92516,5
    4388,33019,8
    64610,14026,4
    107015,45033
    168518,77549,5
    2511525,39059,4
    3513529,711575,9
    5017538,514595,7
    7021547,3180118,8
    9526057,2220145,2
    12030066260171,6

    Если подбирается провод с жилами из алюминия, то лучше взять сечение жилы не 2,5, а 4 мм кв.

    Сечение токо-
    проводящих
    жил, мм
    Металлические жилы проводов и кабелей
    Напряжение 220ВНапряжение 380В
    Ток, АМощность, кВтТок, АМощность, кВт
    2,5204,41912,5
    4286,12315,1
    6367,93019,8
    1050113925,7
    166013,25536,3
    258518,77046,2
    35100228556,1
    5013529,711072,6
    7016536,314092,4
    9520044170112,2
    12023050,6200132

    Расчёт для помещений

    Предыдущий расчёт позволил точно определить материал и сечение вводного кабеля, по которому будет идти общая самая большая нагрузка. Теперь следует произвести подобные расчёты по каждому помещению и его группам. И вот почему: нагрузка на розеточные группы способна заметно отличаться.

    Так, розетки с подключённой машиной для стирки и феном нагружены намного больше, чем розетка для миксера и кофеварки в кухонной комнате. По этому не стоит «упрощать» задачу, даже не думая укладывая кабель сечением 2,5 квадрата на розетки, так как порой этого просто не хватит.

    Необходимо не забывать, что в большинстве случаев кухня и комната с ванной – наиболее «нагруженные» линии, так как собственно там размещены холодильник, электрический чайник, электрический водонагреватель, СВЧ печь, а порой и машинка для стирки. По этому наиболее целесообразно распределить эту нагрузку по самым разным розеточным группам, а не применять блок на 5-6 розеток.

    Порой от «мастеров» можно услышать, что для розеток в других помещениях достаточно и «кабеля-полторушки», впрочем выдели бы вы те чёрные полосы, видные из-под обоев, которые после себя оставляет прогоревший провод после включения в него масляного обогревательного прибора или теплового вентилятора!

      Самые популярные марки проводов и кабелей:
  • ППВ — медный плоский 2-ух- или трехжильный с одинарной изоляцией для прокладывания скрытой или неподвижной проводки открытым способом;
  • АППВ — металлический плоский 2-ух- или трехжильный с одинарной изоляцией для прокладывания скрытой или неподвижной проводки открытым способом;
  • ПВС — медный круглый, кол-во жил — до пяти, со сдвоенной изоляцией для прокладывания открытой и скрытой проводки;
  • ШВВП – медный круглый со смотанными жилами со сдвоенной изоляцией, гибкий, для подсоединения домашних приборов к источникам питания;
  • ВВГ — провод медный круглый, до четырех жил со сдвоенной изоляцией для прокладывания в земля;
  • ВВП — провод медный круглый одножильный со сдвоенной ПВХ (поливинилхлорид) изоляцией, П — плоский (токопроводящие жилы размещены на одном уровне).
  • Похожие статьи

    Выбор сечения провода | Электрик

    Но что же на самом деле такое “сечение” и как его измерить на практике?

    Не стоит думать что сечение провода это его диаметр…

    Площадь поперечного сечения (S) кабеля рассчитывается по формуле S = (Pi * D2)/4, где Pi – число пи, равное 3,14, а D – диаметр.

    Безопасная эксплуатация состоит в том, что в случае если вы подберете сечение не соответственное его токовым перегрузкам, то это приведет к чрезмерному перегреву электропровода, плавлению изоляции, короткому замыканию и пожару.

    Поэтому к вопросу о выборе сечения электропровода нужно отнестись довольно серьезно. 

    Что нужно знать для правильного выбора провода?

    Главным признаком, по которому планируют провод, считается его продолжительно разрешенная токовая перегрузка. Не вдаваясь в пространные рассуждения, это такая величина тока, которую он способен пропускать в протяжении долгого времени.

    Чтоб отыскать значение номинального тока, нужно подсчитать мощность всех подключаемых электрических приборов в жилище. Рассмотрим пример расчета сечения электропровода для обыкновенной двухкомнатной жилплощади. Список нужных устройств и их примерная мощность указана в таблице.

    Принимая во внимание значение тока, сечение электропровода находят по таблице. В случае если окажется что расчетное и табличное значения токов не совпадают, то в данном случае подбирают наиблежайшее большее значение. К примеру расчетное значение тока составляет 23 А, избираем по таблице наиблежайшее большее 27 А – с сечением 2.5 мм2 (для медного многожильного электропровода прокладываемого по воздуху).

    Предлагаю вашему вниманию таблицы возможных токовых нагрузок кабелей с медными и алюминиевыми жилами с изоляцией из поливинилхлоридного пластика.

    Важно! Для четырехжильных и пятижильных кабелей, у которых все жилы одинакового сечения при применении их в четырех-проводных сетях значение из таблицы необходимо помножить на коэффициент 0,93.

    К примеру у Вас трехфазная нагрузка мощностью Р=15 кв-т Нужно выбрать медный кабель (прокладка по воздуху). Как высчитать сечение? Сначала нужно высчитать токовую нагрузку отталкиваясь от этой мощности, чтобы достичь желаемого результата можем использовать формулу для трехфазной сети: I = P / √3 · 380 = 22.8 ≈ 23 А.

    По таблице токовых нагрузок избираем сечение 2.5 мм2 (ему допускаемый ток 27А). Хотя потому что кабель у Вас четырехжильный (либо пяти- здесь уже особенной разницы нет) сообразно указаний ГОСТ 31996—2012 подобранное значение тока необходимо помножить на коэффициент 0.93. I = 0.93 * 27 = 25 А. Что возможно для нашей нагрузки (расчетного тока).

    Хотя в виду того что почти все изготовители отпускают кабели с заниженным сечением в этом случае я бы рекомендовал брать кабель с запасом, с сечением намного выше – 4 мм2.

    Важно! Когда нагрузка именуется в кВт – то идет речь о общей нагрузке. То есть для однофазного потребителя нагрузка будет указана по одной фазе, а для трехфазного – совокупно по всем 3. Когда значение нагрузки названо в амперах (А) – речь практически постоянно идет о нагрузке на 1 жилу (либо фазу).

    Какой провод лучше использовать медный или алюминиевый?

    На сегодня для монтажа как открытой проводки так и скрытой, конечно широкой известностью пользуются медные электропровода. Медь, сравнивая с алюминием, наиболее эффективна:

    1) она прочнее, более мягенькая и в местах перегиба не ломается по сравнению с алюминием;

    2) менее подвержена коррозии и окислению. Соединяя алюминий в разветвительной коробке, места скрутки с течением времени окисляются, что и ведет к утрате контакта;

    3) проводимость меди повыше нежели алюминия, при схожем сечении медный провод способен вынести огромную токовую нагрузку нежели алюминиевый. 

    Недочетом медных проводов считается их большая цена. Цена их в 3-4 раза выше алюминиевых. Хотя медные электропровода по цене дороже все таки они считаются наиболее всераспространенными и пользующимися популярностью в применении нежели алюминиевые. 

    Расчет сечения медных проводов и кабелей

    Подсчитав нагрузку и определившись с материалом (медь), рассмотрим пример расчета сечения проводов для отдельных групп потребителей, на случае двухкомнатной жилплощади. 

    Как понятно, вся нагрузка разделяется на 2 группы: силовую и осветительную.

    В нашем случае главной силовой нагрузкой станет розеточная группа установленная в столовой и в ванной комнате. Потому что там устанавливается более сильная техника (электрочайник, микроволновка, морозильник, бойлер, стиральная машинка и т.д.).

    Для данной розеточной группы выбираем провод сечением 2.5мм2. Если соблюдать условие, что силовая нагрузка станет разбросана по различным розеткам. Что это означает? К примеру в столовой для включения всей домашней техники необходимо 3-4 розетки присоединенных медным электропроводом сечением 2.5 мм2 каждая. 

    В случае если вся техника подключается через одну единственную розетку, то сечения в 2.5 мм2 станет мало, в данном случае необходимо применять провод сечением 4-6 мм2. В жилых комнат для питания электророзеток применяют провод сечением 1.5 мм2 но завершающий выбор необходимо брать на себя в последствии соответственных расчетов.

    Питание всей осветительной нагрузки производится электропроводом сечением 1.5 мм2.

    Нужно осознавать что мощность на различных участках проводки станет различной, в соответствии с этим и сечение питающих проводов также разным. Самое большое его значение станет на вводном участке жилплощади, потому что через него проходит вся нагрузка. Сечение вводного питающего электропровода подбирают 4 – 6 мм2.

    При монтаже проводки используют электропровода и кабели марки ПВС, ВВГнг, ППВ, АППВ.

    Наиболее распространенные марки проводов и кабелей:

    ППВ – медный плоский двух- либо трехжильный с одинарной изоляцией для прокладки скрытой либо недвижной открытой электропроводки;

    АППВ – алюминиевый плоский двух- либо трехжильный с одинарной изоляцией для прокладки скрытой либо недвижной открытой электропроводки;

    ПВС – медный круглый, численность жил – до 5, с двойной изоляцией для прокладки открытой и скрытой электропроводки;

    ШВВП – медный круглый со скрученными жилами с двойной изоляцией, эластичный, для включения домашних устройств к источникам питания;

    ВВГ – кабель медный круглый, до 4 жил с двойной изоляцией для прокладки в земле;

    ВВП – кабель медный круглый одножильный с двойной изоляцией для прокладки в воде.

    Как можно заметить, выбор для прокладки проводки не велик и ориентируется зависимо от того, какой формы кабель наиболее подходит для монтажа, круглой либо плоской. Кабель круглой формы комфортнее прокладывается через стенки, в особенности в случае если делается ввод с улицы в здание. Понадобится просверлить отверстие чуток больше поперечника кабеля, а при большей толщине стенки это делается актуальным. Для внутренней электропроводки комфортнее использовать тонкий кабель ВВГ.

    Автоэлектрика, электрика, схемы, гараж – Выбор сечения провода

    Меню сайта

    Мой канал на Ютуб

    Ютуб канал

    Выбор сечения провода и предохранителя

    Таблица выбора провода в зависимости от тока нагрузки и температуры окружающей среды.

    Сечение провода, мм2

    Сила допустимого тока (А) в зависимости от температуры окружающей среды, С

    20

    30

    50

    80

    0,5

    17,5

    16,5

    14

    9,5

    0,75

    22,5

    21,5

    17,5

    12,5

    1

    26,5

    25

    21,5

    15

    1,5

    33,5

    32

    27

    19

    2,5

    45,5

    43,5

    37,5

    26

    4

    61,5

    58,5

    50

    35,5

    6

    80,5

    77

    66

    47

    Выбирая провод, нужно учитывать его длину и способ его прокладки (в жгуте, гофре или отдельно). Ниже представлена более подробная таблица с учётом длины провода.

    Максимальная длина кабеля (в метрах) от источника энергии до потребителя при падении напряжения меньше 2% для 12В систем. То есть значения внутри таблицы – это длина провода определённого сечения и проходящий через него ток, при котором будет падение напряжения 2%.

    Ток, А

     

    Сечение кабеля, мм2

    11,52,546101625355075100

    1

    7

    10.91

    17.65

    28.57

    42.86

    70.6

    109.1

    176.5

    244.9

    2

    3.53

    5.45

    8.82

    14.29

    21.4

    35.3

    54.5

    88.2

    122.4

    171.4

    4

    1.76

    2.73

    4.41

    7.14

    10.7

    17.6

    27.3

    44.1

    61.2

    85.7

    130.4

    6

    1.18

    1.82

    2.94

    4.76

    7.1

    11.7

    18.2

    29.4

    40.8

    57.1

    87

    117.6

    8

    0.88

    1.36

    2.2

    3.57

    5.4

    8.8

    13.6

    22

    30.6

    42.9

    65.25

    88.2

    10

    0.71

    1

    1.76

    2.86

    4.3

    7.1

    10.9

    17.7

    24.5

    34.3

    52.2

    70.6

    15

    0.73

    1.18

    1.9

    2.9

    4.7

    7.3

    11.8

    16.3

    22.9

    34.8

    47.1

    20

    0.88

    1.43

    2.1

    3.5

    5.5

    8.8

    12.2

    17.1

    26.1

    35.3

    25

    1.14

    1.7

    2.8

    4.4

    7.1

    9.8

    13.7

    20.9

    28.2

    30

    1.4

    2.4

    3.6

    5.9

    8.2

    11.4

    17.4

    23.5

    40

    1.8

    2.7

    4.4

    6.1

    8.5

    13

    17.6

    50

    2.2

    3.5

    4.9

    6.9

    10.4

    14.1

    100

    1.7

    2.4

    3.4

    5.2

    7.1

    150

    2.3

    3.5

    4.7

    200

    2.6

    3.5

     

    Например, при подключении автомагнитолы нам нужен 1 метр провода, ток потребления примерно 10 ампер. Наблюдая по таблице, видим (выделил зелёным цветом), что нам нужен провод сечением 1,5 мм2. (10 – Ток, 1 – длина, 1,5 – сечение провода).

    При выборе провода нужно не забывать про предохранители, в случае замыкания должен перегорать предохранитель, а не провод. Предохранитель должен находиться как можно ближе к источнику питания или к распределительному предохранителю большего номинала. С помощью следующей таблицы можно ориентировочно подобрать предохранитель только для защиты провода, где нагрузка будет постоянная. При нагрузках с большими пусковыми токами, например стартёр, лебёдка, нужно рассчитывать номинал предохранителя с учётом пускового тока потребителя. Предохранитель может выдерживать кратковременные перегрузки, при  превышении 35% от номинального тока, предохранитель перегорает за считанные секунды или мгновенно (зависит от производителя).

    Площадь сечения провода, мм2Макс. номинал предохранителя, А
    0.55
    0.757.5
    110
    1.515
    2.525
    430
    640
    850
    1060
    1680
    20100
    25125
    30150
    50200
    70250
    95300

     

     

    Поиск

    Реклама

    Гараж

    Мы не можем найти эту страницу

    (* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})

    {{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}} *

    {{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

    {{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}} / 500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$ item}} {{l10n_strings.PRODUCTS}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}

    {{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

    {{l10n_strings.ЯЗЫК}} {{$ select.selected.display}}

    {{article.content_lang.display}}

    {{l10n_strings.AUTHOR}}

    {{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

    {{$ select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}}

    1.2: Структурные нагрузки и система нагружения

    2.1.4.1 Дождевые нагрузки

    Дождевые нагрузки – это нагрузки из-за скопившейся массы воды на крыше во время ливня или сильных осадков. Этот процесс, называемый пондированием, в основном происходит на плоских крышах и крышах с уклоном менее 0,25 дюйма / фут. Заливка крыш возникает, когда сток после атмосферных осадков меньше количества воды, удерживаемой на крыше. Вода, скопившаяся на плоской или малоскатной крыше во время ливня, может создать большую нагрузку на конструкцию.Поэтому это необходимо учитывать при проектировании здания. Совет Международного кодекса требует, чтобы на крышах с парапетами были первичные и вторичные водостоки. Первичный водосток собирает воду с крыши и направляет ее в канализацию, а вторичный сток служит резервным на случай засорения первичного водостока. На рисунке 2.3 изображена крыша и эти дренажные системы. Раздел 8.3 стандарта ASCE7-16 определяет следующее уравнение для расчета дождевых нагрузок на неотклоненную крышу в случае, если основной слив заблокирован:

    где

    • R = дождевая нагрузка на неотклоненную крышу в фунтах на кв. Дюйм или кН / м 2 .
    • d s = глубина воды на неотклоненной крыше до входа во вторичную дренажную систему (т. Е. Статический напор) в дюймах или мм.
    • d h = дополнительная глубина воды на неотклоненной крыше над входом во вторичную дренажную систему (т. Е. Гидравлический напор) в дюймах или мм. Это зависит от скорости потока, размера дренажа и площади, дренируемой каждым стоком.

    Расход Q в галлонах в минуту можно рассчитать следующим образом:

    Q (галлонов в минуту) = 0.0104 Ай

    где

    • A = площадь крыши в квадратных футах, осушаемая дренажной системой.
    • и = 100 лет, 1 час. интенсивность осадков в дюймах в час для местоположения здания, указанного в правилах водоснабжения.

    Рис. 2.3. Водосточная система с крыши (адаптировано из Международного совета по кодам).

    2.1.4.2 Ветровые нагрузки

    Ветровые нагрузки – это нагрузки, действующие на конструкции ветровым потоком.Ветровые силы были причиной многих структурных нарушений в истории, особенно в прибрежных регионах. Скорость и направление ветрового потока непрерывно меняются, что затрудняет точное прогнозирование давления ветра на существующие конструкции. Это объясняет причину значительных усилий по исследованию влияния и оценки силы ветра. На рисунке 2.4 показано типичное распределение ветровой нагрузки на конструкцию. Основываясь на принципе Бернулли, взаимосвязь между динамическим давлением ветра и скоростью ветра может быть выражена следующим образом при визуализации потока ветра как потока жидкости:

    где

    • q = воздух с динамическим ветровым давлением в фунтах на квадратный фут.
    • ρ = массовая плотность воздуха.
    • V = скорость ветра в милях в час.

    Базовая скорость ветра для определенных мест в континентальной части США может быть получена из основной контурной карты скорости в ASCE 7-16 .

    Предполагая, что удельный вес воздуха для стандартной атмосферы составляет 0,07651 фунт / фут 3 и подставляя это значение в ранее указанное уравнение 2.1, можно использовать следующее уравнение для статического давления ветра:

    Для определения величины скорости ветра и его давления на различных высотах над уровнем земли прибор ASCE 7-16 модифицировал уравнение 2.2 путем введения некоторых факторов, учитывающих высоту сооружения над уровнем земли, важность сооружения для жизни и имущества человека, а также топографию его расположения, а именно:

    где

    K z = коэффициент скоростного давления, который зависит от высоты конструкции и условий воздействия. Значения K z перечислены в таблице 2.4.

    K zt = топографический фактор, который учитывает увеличение скорости ветра из-за внезапных изменений топографии там, где есть холмы и откосы.Этот коэффициент равен единице для зданий на ровной поверхности и увеличивается с высотой.

    K d = коэффициент направленности ветра. Он учитывает уменьшенную вероятность максимального ветра, идущего с любого заданного направления, и уменьшенную вероятность развития максимального давления при любом направлении ветра, наиболее неблагоприятном для конструкции. Для конструкций, подверженных только ветровым нагрузкам, K d = 1; для конструкций, подвергающихся другим нагрузкам, помимо ветровой, значения K d приведены в таблице 2.5.

    • K e = коэффициент высоты земли. Согласно разделу 26.9 в ASCE 7-16 , это выражается как K e = 1 для всех высот.
    • V = скорость ветра, измеренная на высоте z над уровнем земли.

    Три условия воздействия, классифицированные как B, C и D в таблице 2.4, определены с точки зрения шероховатости поверхности следующим образом:

    Воздействие B: Шероховатость поверхности для этой категории включает городские и пригородные зоны, деревянные участки или другую местность с близко расположенными препятствиями.Эта категория применяется к зданиям со средней высотой крыши ≤ 30 футов (9,1 м), если поверхность простирается против ветра на расстояние более 1500 футов. Для зданий со средней высотой крыши более 30 футов (9,1 м) эта категория будет применяться, если шероховатость поверхности с наветренной стороны превышает 2600 футов (792 м) или в 20 раз превышает высоту здания, в зависимости от того, что больше.

    Экспозиция C: Экспозиция C применяется там, где преобладает шероховатость поверхности C. Шероховатость поверхности C включает открытую местность с разбросанными препятствиями высотой менее 30 футов.

    Воздействие D: Шероховатость поверхности для этой категории включает квартиры, гладкие илистые отмели, солончаки, сплошной лед, свободные участки и водные поверхности. Воздействие D применяется, когда шероховатость поверхности D простирается против ветра на расстояние более 5000 футов или в 20 раз больше высоты здания, в зависимости от того, что больше. Это также применимо, если шероховатость поверхности с наветренной стороны составляет B или C, и площадка находится в пределах 600 футов (183 м) или 20-кратной высоты здания, в зависимости от того, что больше.

    Таблица 2.4. Коэффициент воздействия скоростного давления, K z , как указано в ASCE 7-16 .

    Таблица 2.5. Коэффициент направленности ветра K d , как указано в ASCE 7-16 .

    Тип конструкции

    К г

    Основная система сопротивления ветру (MWFRS)

    Комплектующие и облицовка

    0.85

    0,85

    Арочные крыши

    0,85

    Дымоходы, резервуары и аналогичные конструкции

    Площадь

    Шестиугольный

    Круглый

    0.9

    0,95

    0,95

    Сплошные отдельно стоящие стены и сплошные отдельно стоящие и прикрепленные вывески

    0,85

    Открытые вывески и решетчатый каркас

    0,85

    Фермерские башни

    Треугольная, квадратная, прямоугольная

    Все прочие сечения

    0.85

    0,95

    Чтобы получить окончательное внешнее давление для расчета конструкций, уравнение 2.3 дополнительно модифицируется следующим образом:

    где

    • P z = расчетное давление ветра на поверхность конструкции на высоте z над уровнем земли. Он увеличивается с высотой на наветренной стене, но остается постоянным с высотой на подветренной и боковых стенах.
    • G = фактор порыва ветра. G = 0,85 для жестких конструкций с собственной частотой ≥ 1 Гц. Коэффициенты порывов ветра для гибких конструкций рассчитываются с использованием уравнений в ASCE 7-16 .
    • C p = коэффициент внешнего давления. Это часть внешнего давления на наветренные стены, подветренные стены, боковые стены и крышу. Значения C p представлены в таблицах 2.6 и 2.7.

    Чтобы вычислить ветровую нагрузку, которая будет использоваться для расчета стержня, объедините внешнее и внутреннее давление ветра следующим образом:

    где

    GC pi = коэффициент внутреннего давления из ASCE 7-16 .

    Рис. 2.4. Типичное распределение ветра на стенах конструкции и крыше.

    Таблица 2.6. Коэффициент давления на стенку, C p , как указано в ASCE 7-16 .

    Примечания:

    1. Положительные и отрицательные знаки указывают на давление ветра, действующее по направлению к поверхностям и от них.

    2. L – это размер здания, перпендикулярный направлению ветра, а B – размер, параллельный направлению ветра.

    Таблица 2.7. Коэффициенты давления на крышу, C p , для использования с q h , как указано в ASCE 7-16 .

    Пример \ (\ PageIndex {1} \)

    Двухэтажное здание, показанное на рисунке 2.5 – это начальная школа, расположенная на ровной местности в пригороде, со скоростью ветра 102 миль в час и категорией воздействия B. Какое давление скорости ветра на высоте крыши для основной системы сопротивления ветровой силе (MWFRS)?

    Рис. 2.5. Двухэтажное здание.

    Решение

    Средняя высота крыши h = 20 футов

    Таблица 26.10-1 из ASCE 7-16 утверждает, что если категория воздействия – B и коэффициент воздействия скоростного давления для h = 20 ′, то K z = 0.7.

    Коэффициент топографии из раздела 26.8.2 ASCE 7-16 составляет K zt = 1.0.

    Коэффициент направленности ветра для MWFRS, согласно таблице 26.6-1 в ASCE 7-16 , составляет K d = 0,85.

    Используя уравнение 2.3, скоростное давление на высоте 20 футов для MWFRS составляет:

    В некоторых географических регионах сила, оказываемая скопившимся снегом и льдом на крышах зданий, может быть довольно огромной и может привести к разрушению конструкции, если не будет учтена при проектировании конструкции.

    Предлагаемые расчетные значения снеговых нагрузок приведены в нормах и проектных спецификациях. Основой для расчета снеговых нагрузок является так называемая снеговая нагрузка на грунт. Снеговая нагрузка на грунт определяется Международными строительными нормами (IBC) как вес снега на поверхности земли. Снеговые нагрузки на грунт для различных частей США можно получить из контурных карт в ASCE 7-16 . Некоторые типичные значения снеговых нагрузок на грунт из этого стандарта представлены в таблице 2.8. После того, как эти нагрузки для требуемых географических областей установлены, их необходимо изменить для конкретных условий, чтобы получить снеговую нагрузку для проектирования конструкций.

    Согласно стандарту ASCE 7-16 расчетные снеговые нагрузки для плоских и наклонных крыш можно получить с помощью следующих уравнений:

    где

    • р f = расчетная снеговая нагрузка на плоскую крышу.
    • р с = расчетная снеговая нагрузка для скатной крыши.
    • р г = снеговая нагрузка на грунт.
    • I = фактор важности. См. Таблицу 2.9 для значений коэффициента важности в зависимости от категории здания.
    • C e = коэффициент воздействия. См. Таблицу 2.10 для значений коэффициента воздействия в зависимости от категории местности.
    • C t = тепловой коэффициент. См. Типичные значения в таблице 2.11.
    • C s = коэффициент наклона.Значения C s приведены в разделах с 7.4.1 по 7.4.4 ASCE 7-16 , в зависимости от различных факторов.

    Таблица 2.8. Типичные снеговые нагрузки на грунт, указанные в ASCE 7-16.

    Расположение

    Нагрузка (PSF)

    Ланкастер, Пенсильвания

    Якутат, АК

    Нью-Йорк, NY

    Сан-Франциско, Калифорния

    Чикаго, Иллинойс

    Таллахасси, Флорида

    30

    150

    30

    5

    25

    0

    Таблица 2.9. Коэффициент значимости снеговой нагрузки Is, как указано в ASCE 7-16.

    Категория риска конструкции

    Фактор важности

    I

    II

    III

    IV

    0.8

    1,0

    1,1

    1,2

    Таблица 2.10. Коэффициент экспозиции, C e , как указано в ASCE 7-16 .

    Таблица 2.11. Тепловой коэффициент, C t , как указано в ASCE 7-16 .

    Температурные условия

    Температурный коэффициент

    Все конструкции, кроме указанных ниже

    1.0

    Конструкции, поддерживаемые чуть выше точки замерзания, и другие конструкции с холодными вентилируемыми крышами, в которых термическое сопротивление (R-значение) между вентилируемым и отапливаемым помещениями превышает 25 ° F × h × ft 2 / Btu (4,4 K × м 2 / Ш)

    1,1

    Неотапливаемые и открытые конструкции

    1.2

    Сооружения намеренно поддерживаются ниже нуля

    1,3

    Теплицы с непрерывным обогревом и крышей, имеющей тепловое сопротивление (значение R) менее 2,0 ° F × в × фут 2 / BTU

    0,85

    Пример 2.4

    Одноэтажный отапливаемый жилой дом, расположенный в пригороде Ланкастера, штат Пенсильвания, считается частично незащищенным. Крыша дома с уклоном 1 на 20, без нависающего карниза. Какова расчетная снеговая нагрузка на крышу?

    Решение

    Согласно рис. 7.2-1 в ASCE 7-16 , снеговая нагрузка на грунт для Ланкастера, штат Пенсильвания, составляет

    р г = 30 фунтов на квадратный дюйм.

    Поскольку 30 psf> 20 psf, доплата за дождь на снегу не требуется.

    Чтобы найти уклон крыши, используйте θ = arctan

    .

    Согласно ASCE 7-16 , поскольку 2,86 ° <15 °, крыша считается пологой. В таблице 7.3-2 в ASCE 7-16 указано, что тепловой коэффициент для обогреваемой конструкции составляет C t = 1,0 (см. Таблицу 2.11).

    Согласно Таблице 7.3-1 в ASCE 7-16 , коэффициент воздействия для частично открытой местности категории B составляет C e = 1.0 (см. Таблицу 2.10).

    В таблице 1.5-2 в ASCE 7-16 указано, что фактор важности I s = 1,0 для категории риска II (см. Таблицу 2.9).

    Согласно уравнению 2.6 снеговая нагрузка на плоскую крышу составляет:

    Так как 21 фунт / фут> 20 I с = (20 фунт / фут) (1) = 20 фунт / фут. Таким образом, расчетная снеговая нагрузка на плоскую крышу составляет 21 фунт / фут.

    2.1.4.4 Сейсмические нагрузки

    Смещение грунта, вызванное сейсмическими силами во многих географических регионах мира, может быть весьма значительным и часто повреждает конструкции.Это особенно заметно в регионах вблизи активных геологических разломов. Таким образом, большинство строительных норм и стандартов требуют, чтобы конструкции были спроектированы с учетом сейсмических сил в таких областях, где вероятны землетрясения. Стандарт ASCE 7-16 предоставляет множество аналитических методов для оценки сейсмических сил при проектировании конструкций. Один из этих методов анализа, который будет описан в этом разделе, называется процедурой эквивалентной боковой силы (ELF). Поперечный сдвиг основания V и поперечная сейсмическая сила на любом уровне, вычисленные с помощью ELF, показаны на рисунке 2.6. Согласно процедуре, общий статический поперечный сдвиг основания V в определенном направлении для здания определяется следующим выражением:

    где

    V = боковой сдвиг основания здания. Расчетное значение В должно удовлетворять следующему условию:

    W = эффективный сейсмический вес здания. Он включает в себя полную статическую нагрузку здания, его постоянного оборудования и перегородок.

    T = основной естественный период здания, который зависит от массы и жесткости конструкции. Он рассчитывается по следующей эмпирической формуле:

    C t = коэффициент периода строительства. Значение C t = 0,028 для каркасов из конструкционной стали, устойчивых к моменту, 0,016 для жестких железобетонных рам и 0,02 для большинства других конструкций (см. Таблицу 2.12).

    n = высота самого высокого уровня здания, а x = 0.8 для стальных жестких рам, 0,9 для жестких железобетонных рам и 0,75 для других систем.

    Таблица 2.12. C t значения для различных структурных систем.

    Конструкционная система

    C т

    x

    Рамы, сопротивляющиеся моменту стальные

    Рамы с эксцентриситетом (EBF)

    Все прочие конструкционные системы

    0.028

    0,03

    0,02

    0,8

    0,75

    0,75

    S DI = расчетное спектральное ускорение. Он оценивается с использованием сейсмической карты, которая показывает расчетную интенсивность землетрясения для конструкций в местах с T = 1 секунда.

    S DS = расчетное спектральное ускорение.Он оценивается с использованием сейсмической карты, которая обеспечивает расчетную интенсивность землетрясения для конструкций с T = 0,2 секунды.

    R = коэффициент модификации реакции. Это объясняет способность структурной системы противостоять сейсмическим силам. Значения R для нескольких распространенных систем представлены в таблице 2.13.

    I = фактор важности. Это мера последствий для жизни человека и материального ущерба в случае выхода конструкции из строя.Значение фактора важности равно 1 для офисных зданий, но равняется 1,5 для больниц, полицейских участков и других общественных зданий, где в случае разрушения конструкции ожидается большая гибель людей или повреждение имущества.

    где

    F x = боковая сейсмическая сила, приложенная к уровню x .

    W i и W x = эффективные сейсмические веса на уровнях i и x .

    i и x = высота от основания конструкции до этажей на уровнях i и x .

    = суммирование произведения W i и всей конструкции.

    k = показатель распределения, относящийся к основному собственному периоду конструкции.Для T ≤ 0,5 с, k = 1,0, а для T ≥ 2,5 с k = 2,0. Для T , лежащего между 0,5 и 2,5 с, значение k можно вычислить с помощью следующего соотношения:

    Рис. 2.6. Процедура эквивалентной боковой силы

    Пример 2.5

    Пятиэтажное офисное стальное здание, показанное на рис. 2.7, укреплено по бокам стальными каркасами, устойчивыми к особым моментам, и его размеры в плане 75 на 100 футов.Здание находится в Нью-Йорке. Используя процедуру эквивалентной боковой силы ASCE 7-16 , определите поперечную силу, которая будет приложена к четвертому этажу конструкции. Статическая нагрузка на крышу составляет 32 фунта на квадратный фут, статическая нагрузка на перекрытие (включая нагрузку на перегородку) составляет 80 фунтов на квадратный фут, а снеговая нагрузка на плоскую крышу составляет 40 фунтов на квадратный фут. Не обращайте внимания на вес облицовки. Расчетные параметры спектрального ускорения: S DS = 0,28 и S D 1 = 0.11.

    Рис. 2.7. Пятиэтажное офисное здание.

    Решение

    S DS = 0,28 и S D 1 = 0,11 (дано).

    R = 8 для стальной рамы со специальным моментом сопротивления (см. Таблицу 2.13).

    Офисное здание относится к категории риска занятости II, поэтому I e = 1,0 (см. Таблицу 2.9).

    Рассчитайте примерный фундаментальный естественный период здания T a .

    C t = 0,028 и x = 0,8 (из таблицы 2.12 для стальных рам, сопротивляющихся моменту).

    n = Высота крыши = 52,5 фута

    Определите статическую нагрузку на каждом уровне. Поскольку снеговая нагрузка на плоскую крышу, указанная для офисного здания, превышает 30 фунтов на квадратный фут, 20% снеговой нагрузки должны быть включены в расчеты сейсмической статической нагрузки.

    Вес, присвоенный уровню крыши:

    W Крыша = (32 фунта на фут) (75 футов) (100 футов) + (20%) (40 фунтов на квадратный фут) (75 футов) (100 футов) = 300000 фунтов

    Вес, присвоенный всем остальным уровням, следующий:

    Вт i = (80 фунтов на фут) (75 футов) (100 футов) = 600000 фунтов

    Общая статическая нагрузка составляет:

    Вт Всего = 300000 фунтов + (4) (600000 фунтов) = 2700 тыс.

    Расчет коэффициента сейсмической реакции C s .

    Следовательно, C с = 0,021> 0,01

    Определите сейсмический сдвиг основания V .

    В = C с W = (0,021) (2700 тысяч фунтов) = 56,7 тыс.

    Рассчитайте боковую силу, приложенную к четвертому этажу.

    2.1.4.5 Гидростатическое давление и давление земли

    Подпорные конструкции должны быть спроектированы таким образом, чтобы не допускать опрокидывания и скольжения, вызываемых гидростатическим давлением и давлением грунта, чтобы обеспечить устойчивость их оснований и стен.Примеры подпорных стен включают гравитационные стены, консольные стены, контрфорсированные стены, резервуары, переборки, шпунтовые сваи и другие. Давление, создаваемое удерживаемым материалом, всегда перпендикулярно контактирующим с ними поверхностям удерживающей конструкции и изменяется линейно с высотой. Интенсивность нормального давления р и равнодействующей силы P на подпорную конструкцию рассчитывается следующим образом:

    Где

    γ = удельный вес удерживаемого материала.

    = расстояние от поверхности удерживаемого материала и рассматриваемой точки.

    2.1.4.6 Разные нагрузки

    Существует множество других нагрузок, которые также можно учитывать при проектировании конструкций в зависимости от конкретных случаев. Их включение в комбинации нагрузок будет основано на усмотрении проектировщика, если предполагается, что в будущем они окажут значительное влияние на структурную целостность. Эти нагрузки включают тепловые силы, центробежные силы, силы из-за дифференциальной осадки, ледовые нагрузки, нагрузки от затопления, взрывные нагрузки и многое другое.

    2.2 Сочетания нагрузок при проектировании конструкций

    Конструкции

    разработаны с учетом требований как прочности, так и удобства эксплуатации. Требование прочности обеспечивает безопасность жизни и имущества, а требование эксплуатационной пригодности гарантирует удобство использования (людей) и эстетику конструкции. Чтобы соответствовать указанным выше требованиям, конструкции проектируются на критическую или самую большую нагрузку, которая будет действовать на них. Критическая нагрузка для данной конструкции определяется путем объединения всех возможных нагрузок, которые конструкция может нести в течение своего срока службы.В разделах 2.3.1 и 2.4.1 документа ASCE 7-16 представлены следующие комбинации нагрузок для использования при проектировании конструкций с использованием методов расчета факторов нагрузки и сопротивления (LRFD) и расчетов на допустимую прочность (ASD).

    Для LRFD комбинации нагрузок следующие:

    1.1.4 Д

    2.1.2 D + 1,6 L + 0,5 ( L r или S или R )

    3.1.2 D + 1,6 ( L r или S или R ) + ( L или 0.5 Вт )

    4.1.2 D + 1.0 W + L + 0.5 ( L r или S или R )

    5.0.9 D + 1.0 Вт

    Для ASD комбинации нагрузок следующие:

    1. D

    2. D + L

    3. D + ( L r или S или R )

    4. D + 0,75 L + 0.75 ( L r или S или R )

    5. D + (0,6 Вт )

    где

    D = статическая нагрузка.

    L = временная нагрузка из-за занятости.

    L r = временная нагрузка на крышу.

    S = снеговая нагрузка.

    R = номинальная нагрузка из-за начальной дождевой воды или льда, без учета затопления.

    Вт = ветровая нагрузка.

    E = сейсмическая нагрузка.

    Пример 2.6

    Система пола, состоящая из деревянных балок, расположенных на расстоянии 6 футов друг от друга по центру, и деревянной обшивки с гребнем и пазом, как показано на рисунке 2.8, выдерживает статическую нагрузку (включая вес балки и обшивки) 20 фунтов на квадратный фут и временную нагрузку. 30 фунтов на квадратный фут. Определите максимальную факторную нагрузку в фунтах / футах, которую должна выдержать каждая балка перекрытия, используя комбинации нагрузок LRFD.

    Рис. 2.8. Система полов.

    Решение

    Собственная нагрузка D = (6) (20) = 120 фунт / фут

    Переменная нагрузка L = (6) (30) = 180 фунтов / фут

    Определение максимальной факторизованной нагрузки W и с использованием комбинаций нагрузок LRFD и пренебрежением членами, не имеющими значений, дает следующее:

    Вт u = (1,4) (120) = 168 фунтов / фут

    Вт u = (1,2) (120) + (1,6) (180) = 288 фунтов / фут

    W u = (1.2) (120) + (0,5) (180) = 234 фунт / фут

    Вт u = (1,2) (120) + (0,5) (180) = 234 фунт / фут

    Вт u = (1,2) (120) + (0,5) (180) = 234 фунт / фут

    Вт u = (0,9) (120) = 108 фунтов / фут

    Регулирующая факторная нагрузка = 288 фунтов / фут

    2.3 Ширина и площадь притока

    Зона притока – это зона нагрузки, на которую будет воздействовать элемент конструкции. Например, рассмотрим внешнюю балку B1 и внутреннюю балку B2 односторонней системы перекрытий, показанной на рисунке 2.9. Входная ширина для B1 – это расстояние от центральной линии луча до половины расстояния до следующего или соседнего луча, а подчиненная область для луча – это область, ограниченная шириной подчиненного элемента и длиной луча, как заштриховано на рисунке. Для внутренней балки B2-B3 ширина притока W T составляет половину расстояния до соседних балок с обеих сторон.

    Рис. 2.9. Площадь притока.

    2,4 Сферы влияния

    Зоны влияния – это зоны нагружения, которые влияют на величину нагрузок, переносимых конкретным элементом конструкции.В отличие от притоков, где нагрузка в пределах зоны воспринимается стержнем, все нагрузки в зоне влияния не поддерживаются рассматриваемым стержнем.

    2,5 Снижение динамической нагрузки

    Большинство кодексов и стандартов допускают снижение временных нагрузок при проектировании больших систем перекрытий, поскольку очень маловероятно, что такие системы всегда будут поддерживать расчетные максимальные временные нагрузки в каждом случае. Раздел 4.7.3 стандарта ASCE 7-16 позволяет снизить временные нагрузки для стержней, которые имеют зону воздействия A I ≥ 37.2 м 2 (400 футов 2 ). Площадь влияния – это произведение площади притока и коэффициента элемента динамической нагрузки. Уравнения ASCE 7-16 для определения приведенной временной нагрузки на основе зоны воздействия следующие:

    где

    L = уменьшенная расчетная временная нагрузка на фут 2 (или м 2 ).

    ≥ 0,50 L o для конструктивных элементов, поддерживающих один этаж (например, балки, балки, плиты и т. Д.).

    ≥ 0,40 L o для конструктивных элементов, поддерживающих два или более этажа (например, колонны и т. Д.).

    Никакое уменьшение не допускается для динамических нагрузок на пол более 4,79 кН / м 2 (100 фунтов / фут 2 ) или для полов общественных собраний, таких как стадионы, зрительные залы, кинотеатры и т. Д., Поскольку существует большая вероятность того, что такие этажи будут перегружены или использованы как гаражи.

    L o = несниженная расчетная временная нагрузка на фут 2 (или 2 м) из таблицы 2.2 (Таблица 4.3-1 в ASCE 7-16 ).

    A T = площадь притока элемента в футах 2 (или м 2 ).

    K LL = A I / A T = коэффициент элемента динамической нагрузки из таблицы 2.14 (см. Значения, указанные в таблице 4.7-1 в ASCE 7-16 ).

    A I = K LL A T = зона воздействия.

    Таблица 2.14. Коэффициент динамической нагрузки элемента.

    Таблица 2.13. Коэффициент модификации ответа, R, как указано в ASCE 7-16.

    Система сейсмостойкости

    R

    Системы несущих стен

    Обычные железобетонные стены с поперечным разрезом

    Обычные армированные стены со сдвигом

    Стены с легким каркасом (холоднокатаная сталь), обшитые конструкционными панелями, устойчивыми к сдвигу, или стальными листами

    4

    2

    Строительные каркасные системы

    Обычные железобетонные стены с поперечным разрезом

    Обычные армированные стены со сдвигом

    Рамы стальные, ограниченные продольным изгибом

    5

    2

    8

    Моментостойкие каркасные системы

    Стальные рамы с особым моментом

    Стальные обычные моментные рамы

    Рамы моментные железобетонные обычные

    8

    3

    Строительный элемент

    К LL

    Внутренние колонны и внешние колонны без консольных плит

    4

    Наружные колонны с консольными перекрытиями

    3

    Угловые колонны с консольными перекрытиями

    2

    Внутренние и краевые балки без консольных плит

    2

    Все остальные элементы, включая панели в двусторонних плитах

    1

    Пример 2.7

    В четырехэтажном школьном здании, используемом для классных комнат, колонны расположены, как показано на Рисунке 2.10. Нагрузка конструкции на плоскую крышу оценивается в 25 фунтов / фут 2 . Определите приведенную временную нагрузку, поддерживаемую внутренней колонной на уровне земли.

    Рис. 2.10. Четырехэтажное здание школы.

    Решение

    Любая внутренняя колонна на уровне земли выдерживает нагрузку на крышу и временные нагрузки на втором, третьем и четвертом этажах.

    Площадь притока внутренней колонны составляет A T = (30 футов) (30 футов) = 900 футов 2

    Временная нагрузка на крышу составляет F R = (25 фунтов / фут 2 ) (900 футов 2 ) = 22 500 фунтов = 22,5 k

    Для динамических нагрузок на перекрытие используйте уравнения ASCE 7-16 , чтобы проверить возможность уменьшения.

    L o = 40 фунтов / фут 2 (из таблицы 4.1 в ASCE 7-16 ).

    Если внутренняя колонна K LL = 4, то зона влияния A 1 = K LL A T = (4) (900 футов 2 ) = 3600 футов 2 .

    Так как 3600 футов 2 > 400 футов 2 , временная нагрузка может быть уменьшена с помощью уравнения 2.14 следующим образом:

    Согласно Таблице 4.1 в ASCE 7-16 , приведенная нагрузка как часть неуменьшенной временной нагрузки на пол для классной комнаты равна Таким образом, приведенная временная нагрузка на пол составляет:

    F F = (20 фунтов / фут 2 ) (900 футов 2 ) = 18000 фунтов = 18 кг

    Общая нагрузка, воспринимаемая внутренней колонной на уровне земли, составляет:

    F Итого = 22.5 к + 3 (18 к) = 76,5 к

    Краткое содержание главы

    Структурные нагрузки и системы нагружения: Конструкционные элементы рассчитаны на наихудшие возможные сочетания нагрузок. Некоторые нагрузки, которые могут воздействовать на конструкцию, кратко описаны ниже.

    Собственные нагрузки : Это нагрузки постоянной величины в конструкции. Они включают в себя вес конструкции и нагрузки, которые постоянно прилагаются к ней.

    Динамические нагрузки : это нагрузки различной величины и положения.К ним относятся подвижные грузы и нагрузки из-за занятости.

    Ударные нагрузки : Ударные нагрузки – это внезапные или быстрые нагрузки, прикладываемые к конструкции в течение относительно короткого периода времени по сравнению с другими нагрузками на конструкцию.

    Дождевые нагрузки : Это нагрузки из-за скопления воды на крыше после ливня.

    Ветровые нагрузки : Это нагрузки из-за давления ветра на конструкции.

    Снеговые нагрузки : Это нагрузки, оказываемые на конструкцию скопившимся снегом на крыше.

    Нагрузки от землетрясений : Это нагрузки, оказываемые на конструкцию движением грунта, вызванным сейсмическими силами.

    Гидростатическое давление и давление грунта : Это нагрузки на подпорные конструкции из-за давлений, создаваемых удерживаемыми материалами. Они линейно меняются с высотой стен.

    Сочетания нагрузок: Двумя методами проектирования зданий являются метод расчета коэффициента нагрузки и сопротивления (LRFD) и метод расчета допустимой прочности (ASD).Некоторые комбинации нагрузок для этих методов показаны ниже.

    LRFD:

    1.1.4 Д

    2.1.2 D + 1,6 L + 0,5 ( L r или S или R )

    3.1.2 D + 1,6 ( L r или S или R ) + ( L или 0,5 W )

    4.1.2 D + 1.0 W + L + 0.5 ( L r или S или R )

    5.0.9 D + 1.0 Вт

    ASD:

    1. D

    2. D + L

    3. D + ( L r или S или R )

    4. D + 0,75 L + 0,75 ( L r или S или R )

    5. D + (0,6 Вт )

    Список литературы

    ACI (2016 г.), Требования строительных норм для конструкционного бетона (ACI 318-14), Американский институт бетона.

    ASCE (2016), Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других конструкций, ASCE 7-16, ASCE.

    ICC (2012), Международные строительные нормы и правила, Международный совет по нормам.

    Практические задачи

    2.1 Определите максимальный факторный момент для балки крыши, подверженной следующим моментам рабочей нагрузки:

    M D = 40 psf (статический момент нагрузки)

    M L r = 36 psf (момент нагрузки на крышу)

    M с = 16 psf (момент снеговой нагрузки)

    2.2 Определите максимальную факторную нагрузку, которую выдерживает колонна, подверженная следующим эксплуатационным нагрузкам:

    P D = 500 тысяч фунтов (статическая нагрузка)

    P L = 280 тысяч фунтов (постоянная нагрузка на пол)

    P S = 200 тысяч фунтов (снеговая нагрузка)

    P E = ± 30 тысяч фунтов (сейсмическая нагрузка)

    P w = ± 70 тысяч фунтов (ветровая нагрузка)

    2.3 Типичная планировка композитной системы перекрытий из железобетона и бетона в здании библиотеки показана на рисунке P2.1. Определите статическую нагрузку в фунтах / футах, действующую на типичную внутреннюю балку B 1- B 2 на втором этаже. Все лучи имеют размер Вт, 12 × 44, расстояние между ними составляет 10 футов в секунду. Распределенная нагрузка на второй этаж:

    Пескоцементная стяжка толщиной 2 дюйма

    = 0.25 фунтов / кв. Дюйм

    Железобетонная плита толщиной 6 дюймов

    = 50 фунтов / кв. Дюйм

    Подвесной потолок из металлических реек и гипсокартона

    = 10 фунтов / кв. Дюйм

    Электромеханические услуги

    = 4 фунта / кв. Дюйм

    Типовой план этажа

    Рис.P2.1. Сталь-железобетонная композитная система перекрытий.

    2.4 План второго этажа здания начальной школы показан на рисунке P2.1. Отделка пола аналогична практической задаче 2.3, за исключением того, что потолок выполнен из акустической древесноволокнистой плиты с минимальной расчетной нагрузкой 1 фунт-сила на фут. Все балки имеют размер W, 12 × 75, вес 75 фунтов / фут, а все балки – W, 16 × 44, с собственным весом 44 фунта / фут. Определите статическую нагрузку на типичную внутреннюю балку A 2- B 2.

    2.5 Схема второго этажа офисного помещения представлена ​​на рисунке P2.1. Отделка пола аналогична практической задаче 2.3. Определите общую статическую нагрузку, приложенную к внутренней колонне B 2 на втором этаже. Все балки имеют размер Вт, 14 × 75, а все балки – Вт, 18 × 44.

    2.6 Четырехэтажное больничное здание с плоской крышей, показанное на рисунке P2.2, имеет концентрически скрепленные рамы в качестве системы сопротивления поперечной силе. Вес на каждом уровне пола указан на рисунке.Определите сейсмический сдвиг в основании в тысячах фунтов с учетом следующих расчетных данных:

    S 1 = 1,5 г

    S s = 0,6 г

    Класс площадки = D

    Рис. P2.2. Четырехэтажное здание с плоской крышей.

    2.7 Используйте ASCE 7-16 для определения снеговой нагрузки (psf) для здания, показанного на рисунке P2.3. Следующие данные относятся к зданию:

    Снеговая нагрузка на грунт = 30 фунтов / кв. Дюйм

    Крыша полностью покрыта битумной черепицей.

    Угол наклона крыши = 25 °

    Открытая местность

    Категория размещения I

    Неотапливаемое сооружение

    Рис. P2.3. Образец кровли.

    2.8. В дополнение к расчетной снеговой нагрузке, рассчитанной в практической задаче 2.7, крыша здания на рисунке P2.3 подвергается статической нагрузке 16 фунтов на квадратный фут (включая вес фермы, кровельной доски и асфальтовой черепицы) по горизонтали. самолет. Определите равномерную нагрузку, действующую на внутреннюю ферму, если фермы имеют 6 футов-0 дюймов в центре.

    2.9 Ветер дует со скоростью 90 миль в час на закрытое хранилище, показанное на Рисунке P2.4. Объект расположен на ровной местности с категорией воздействия B. Определите давление скорости ветра в psf на высоте карниза объекта. Топографический коэффициент K zt = 1.0.

    Рис. P2.4. Закрытая сторга.

    % PDF-1.5 % 1 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 1 >> эндобдж 6 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 2 >> эндобдж 9 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 3 >> эндобдж 14 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 4 >> эндобдж 19 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 5 >> эндобдж 24 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 6 >> эндобдж 29 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 7 >> эндобдж 34 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 8 >> эндобдж 39 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 9 >> эндобдж 44 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 10 >> эндобдж 49 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 11 >> эндобдж 54 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 12 >> эндобдж 59 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 13 >> эндобдж 64 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 14 >> эндобдж 69 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 15 >> эндобдж 74 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 16 >> эндобдж 79 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 17 >> эндобдж 84 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 18 >> эндобдж 89 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 19 >> эндобдж 94 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 20 >> эндобдж 99 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 21 >> эндобдж 104 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 22 >> эндобдж 109 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 23 >> эндобдж 114 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 24 >> эндобдж 119 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 25 >> эндобдж 124 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 26 >> эндобдж 129 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 27 >> эндобдж 134 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 28 >> эндобдж 139 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 29 >> эндобдж 144 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 30 >> эндобдж 149 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 31 >> эндобдж 154 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 32 >> эндобдж 159 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 33 >> эндобдж 164 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 34 >> эндобдж 169 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 35 >> эндобдж 174 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 36 >> эндобдж 179 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 37 >> эндобдж 184 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 38 >> эндобдж 189 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 39 >> эндобдж 194 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 40 >> эндобдж 199 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 41 >> эндобдж 204 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 42 >> эндобдж 209 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 43 >> эндобдж 214 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 44 >> эндобдж 219 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 45 >> эндобдж 224 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 46 >> эндобдж 229 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 47 >> эндобдж 234 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 48 >> эндобдж 239 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 49 >> эндобдж 244 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 50 >> эндобдж 249 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 51 >> эндобдж 254 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 52 >> эндобдж 259 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 53 >> эндобдж 264 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 54 >> эндобдж 269 ​​0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 55 >> эндобдж 274 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 56 >> эндобдж 279 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 57 >> эндобдж 284 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 58 >> эндобдж 289 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 59 >> эндобдж 294 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 60 >> эндобдж 299 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 61 >> эндобдж 304 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 62 >> эндобдж 309 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 63 >> эндобдж 314 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 64 >> эндобдж 319 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 65 >> эндобдж 324 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 66 >> эндобдж 329 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 67 >> эндобдж 334 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 68 >> эндобдж 339 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 69 >> эндобдж 344 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 70 >> эндобдж 349 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 71 >> эндобдж 354 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 72 >> эндобдж 359 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 73 >> эндобдж 364 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 74 >> эндобдж 369 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 75 >> эндобдж 374 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 76 >> эндобдж 379 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 77 >> эндобдж 384 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 78 >> эндобдж 389 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 79 >> эндобдж 394 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 80 >> эндобдж 399 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 81 >> эндобдж 404 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 82 >> эндобдж 409 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 83 >> эндобдж 414 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 84 >> эндобдж 417 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 85 >> эндобдж 420 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 86 >> эндобдж 423 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 87 >> эндобдж 426 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 88 >> эндобдж 429 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 89 >> эндобдж 432 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 90 >> эндобдж 435 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 91 >> эндобдж 438 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 92 >> эндобдж 441 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 93 >> эндобдж 444 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 94 >> эндобдж 447 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 95 >> эндобдж 450 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 96 >> эндобдж 453 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 97 >> эндобдж 456 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 98 >> эндобдж 459 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 99 >> эндобдж 462 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 100 >> эндобдж 465 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 101 >> эндобдж 468 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 102 >> эндобдж 471 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 103 >> эндобдж 474 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 104 >> эндобдж 477 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 105 >> эндобдж 480 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 106 >> эндобдж 483 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 107 >> эндобдж 486 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 108 >> эндобдж 489 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 109 >> эндобдж 492 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 110 >> эндобдж 495 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 111 >> эндобдж 498 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 112 >> эндобдж 501 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 113 >> эндобдж 504 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 114 >> эндобдж 507 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 115 >> эндобдж 510 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 116 >> эндобдж 513 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 117 >> эндобдж 516 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 118 >> эндобдж 519 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 119 >> эндобдж 522 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 120 >> эндобдж 525 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 121 >> эндобдж 528 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 122 >> эндобдж 531 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 123 >> эндобдж 534 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 124 >> эндобдж 537 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 125 >> эндобдж 540 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 126 >> эндобдж 543 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 127 >> эндобдж 546 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 128 >> эндобдж 549 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 129 >> эндобдж 552 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 130 >> эндобдж 555 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 131 >> эндобдж 558 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 132 >> эндобдж 561 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 133 >> эндобдж 564 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 134 >> эндобдж 567 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 135 >> эндобдж 570 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 136 >> эндобдж 573 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 137 >> эндобдж 576 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 138 >> эндобдж 579 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 139 >> эндобдж 582 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 140 >> эндобдж 585 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 141 >> эндобдж 588 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 142 >> эндобдж 591 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 143 >> эндобдж 594 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 144 >> эндобдж 597 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 145 >> эндобдж 600 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 146 >> эндобдж 603 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 147 >> эндобдж 606 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 148 >> эндобдж 609 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 149 >> эндобдж 612 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 150 >> эндобдж 615 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 151 >> эндобдж 618 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 152 >> эндобдж 621 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 153 >> эндобдж 624 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 154 >> эндобдж 627 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 155 >> эндобдж 630 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / ExtGState >>> / StructParents 156 >> эндобдж 633 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 157 >> эндобдж 636 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 158 >> эндобдж 639 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 159 >> эндобдж 642 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 160 >> эндобдж 645 0 obj> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / StructParents 161 >> эндобдж 656 0 obj> / BaseFont / Times-Roman / FirstChar 0 / LastChar 255 / Subtype / Type1 / ToUnicode 17728 0 R / Ширина [333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 278 556 556 611 278 611 444 564 250 250250250250250250250250250250 333 408 500 500 833 778 180 333 333 500 564 250 333250 278 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 278 278 564 564 564 444 921 722 667 667 722 611 556722 722 333 389 722 611 889 722 722 556 722 667 556 611 722 722 944 722 722 611 333 278 333 469 500 333 444 500 444 500 444 333 500 500 278 278 500 278 778 500 500 500 500 500 333 389 278 500 500 722 500 500 444480200480541250250250 333500 444 1000 500 500 333 1000 556 3338

    50250250 333 333 444 444 350500 1000 333980 389 333 722 250 250 722 250 333 500 500 500 500 200 500 333760 276 500 564 333760 333400 564 300 300 333 500 453250 333 300 310 500 750 750 750 44 47 22 722 722 722 722 722 889 667 611 611 611 611 333 333 333 333 722 722 722 722 722 722 722 564 722 722 722 722 722 722 556 500 444 444 444 444 444 444 667 444 444 444 444 444 278 278 278 278 500 500 500 500 500 500 500 564 500 500 500 500 500 500 500 500] >> эндобдж 657 0 obj> эндобдж 658 0 obj> эндобдж 659 0 obj> эндобдж 660 0 obj> эндобдж 661 0 объект> эндобдж 662 0 obj> / BaseFont / Times-Bold / FirstChar 0 / LastChar 255 / Subtype / Type1 / ToUnicode 17730 0 R / Ширина [333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 333 278 556 556 667 278 667 444 570 250 250250250250250250250250250250 333555500500 1000 833 278 333 333 500 570 250 333250 278 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 333 333570 570 570 500 930 722 667 722 722 667 611 778 778 389 500 778 667 944 722 778 611 778 722 556 667 722 722 1000 722 722 667 333 278 333 581 500 333 500 556 444 556 444 333 500 556 278 333 556 278 833 556 500 556 556 444 389 333 556 500 722 500 500 44433250250250 3335005000500 33363330250250250 333 333 500500 350500 1000 333 1000 389 333 722 250 250 722 250 333 500 500 500 500 220 500 333747 300 500 570 333747 333400 570 300 300 333 556 540 250 333 300 330 500 750 750 750 500 722 722 722 722 722 722 1000 722 667 667 667 667 389 389 389 389 722 722 778 778 778 778 778 570 778722 722 722 722 722 611 556 500 500 500 500 500 500 722 444 444 444 444 444 278 278 278 278 500 556 500 500 500 500 500 570 500 556 556 556 556 500 556 500] >> эндобдж 663 0 obj> эндобдж 664 0 объект> эндобдж 665 0 obj> эндобдж 666 0 obj> эндобдж 667 0 obj> поток Hbd`ab`ddwwwq s () J4031

    Интернет-курсы PDH.PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

    «Мне нравится широта ваших курсов по HVAC; не только экология или экономия энергии

    курсов “

    Russell Bailey, P.E.

    Нью-Йорк

    “Он укрепил мои текущие знания и научил меня еще нескольким новым вещам.

    , чтобы познакомить меня с новыми источниками

    информации.”

    Стивен Дедак, П.Э.

    Нью-Джерси

    «Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

    .

    очень быстро отвечает на вопросы.

    Это было на высшем уровне. Будет использовать

    снова. Спасибо. “

    Blair Hayward, P.E.

    Альберта, Канада

    “Простой в использовании веб-сайт.Хорошо организовано. Я действительно буду снова пользоваться вашими услугами.

    проеду по вашей компании

    имя другим на работе “

    Roy Pfleiderer, P.E.

    Нью-Йорк

    “Справочные материалы были превосходными, и курс был очень информативным, особенно потому, что я думал, что я уже знаком с

    с деталями Канзас

    Несчастный случай в Сити Хаятт.”

    Майкл Морган, P.E.

    Техас

    «Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится просматривать текст перед покупкой. Я нашел класс

    .

    информативно и полезно

    на работе »

    Вильям Сенкевич, П.Е.

    Флорида

    «У вас большой выбор курсов, а статьи очень информативны.Вы

    – лучшее, что я нашел ».

    Russell Smith, P.E.

    Пенсильвания

    “Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, давая время на просмотр

    материал “

    Jesus Sierra, P.E.

    Калифорния

    “Спасибо, что разрешили мне просмотреть неправильные ответы.На самом деле

    человек узнает больше

    от отказов »

    John Scondras, P.E.

    Пенсильвания

    «Курс составлен хорошо, и использование тематических исследований является эффективным.

    способ обучения »

    Джек Лундберг, P.E.

    Висконсин

    «Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы; i.е., позволяя

    студент для ознакомления с курсом

    материалов до оплаты и

    получает викторину “

    Арвин Свангер, П.Е.

    Вирджиния

    “Спасибо за то, что вы предложили все эти замечательные курсы. Я определенно выучил и

    получил огромное удовольствие ».

    Мехди Рахими, П.Е.

    Нью-Йорк

    «Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска.

    на связи

    курсов.”

    Уильям Валериоти, P.E.

    Техас

    «Этот материал в значительной степени оправдал мои ожидания. По курсу было легко следовать. Фотографии в основном обеспечивали хорошее наглядное представление о

    .

    обсуждаемые темы »

    Майкл Райан, P.E.

    Пенсильвания

    «Именно то, что я искал. Потребовался 1 балл по этике, и я нашел его здесь.”

    Джеральд Нотт, П.Е.

    Нью-Джерси

    “Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых мне кредитов PDH. Это было

    информативно, выгодно и экономично.

    Очень рекомендую

    всем инженерам »

    Джеймс Шурелл, П.Е.

    Огайо

    «Я понимаю, что вопросы относятся к« реальному миру »и имеют отношение к моей практике, и

    не основано на каком-то неясном разделе

    законов, которые не применяются

    по «нормальная» практика.”

    Марк Каноник, П.Е.

    Нью-Йорк

    «Отличный опыт! Я многому научился, чтобы перенести его на свой медицинский прибор

    организация.

    Иван Харлан, П.Е.

    Теннесси

    «Материалы курса имели хорошее содержание, не слишком математическое, с хорошим акцентом на практическое применение технологий».

    Юджин Бойл, П.E.

    Калифорния

    “Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо изложенной,

    а онлайн-формат был очень

    доступный и простой

    использовать. Большое спасибо ».

    Патрисия Адамс, P.E.

    Канзас

    “Отличный способ добиться соответствия требованиям PE Continuing Education в рамках ограничений по времени лицензиата.”

    Joseph Frissora, P.E.

    Нью-Джерси

    «Должен признаться, я действительно многому научился. Помогает иметь печатный тест в течение

    обзор текстового материала. Я

    также понравился просмотр

    фактических случаев предоставлено.

    Жаклин Брукс, П.Е.

    Флорида

    “Документ” Общие ошибки ADA при проектировании объектов “очень полезен.Модель

    испытание потребовало исследования в

    документ но ответы были

    в наличии »

    Гарольд Катлер, П.Е.

    Массачусетс

    «Я эффективно использовал свое время. Спасибо за то, что у вас есть широкий выбор.

    в транспортной инженерии, что мне нужно

    для выполнения требований

    Сертификат ВОМ.”

    Джозеф Гилрой, П.Е.

    Иллинойс

    «Очень удобный и доступный способ заработать CEU для моих требований PG в Делавэре».

    Ричард Роудс, P.E.

    Мэриленд

    «Я многому научился с защитным заземлением. Пока все курсы, которые я прошел, были отличными.

    Надеюсь увидеть больше 40%

    курсов со скидкой.”

    Кристина Николас, П.Е.

    Нью-Йорк

    “Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду возможности сдать дополнительный

    курсов. Процесс прост, и

    намного эффективнее, чем

    вынужден путешествовать “.

    Деннис Мейер, P.E.

    Айдахо

    «Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для Professional

    Инженеры приобретут блоки PDH

    в любое время.Очень удобно ».

    Пол Абелла, P.E.

    Аризона

    «Пока все отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня мало

    время исследовать где

    получить мои кредиты от.

    Кристен Фаррелл, П.Е.

    Висконсин

    «Это было очень познавательно и познавательно.Легко для понимания с иллюстрациями

    и графики; определенно делает это

    проще поглотить все

    теорий. “

    Виктор Окампо, P.Eng.

    Альберта, Канада

    «Хороший обзор принципов работы с полупроводниками. Мне понравилось пройти курс по

    .

    мой собственный темп во время моего утро

    метро

    на работу.”

    Клиффорд Гринблатт, П.Е.

    Мэриленд

    “Просто найти интересные курсы, скачать документы и сдать

    викторина. Я бы очень рекомендую

    вам на любой PE, требующий

    CE единиц. “

    Марк Хардкасл, П.Е.

    Миссури

    «Очень хороший выбор тем из многих областей техники.”

    Randall Dreiling, P.E.

    Миссури

    «Я заново узнал то, что забыл. Я также рад оказать финансовую помощь

    по ваш рекламный адрес электронной почты который

    снижена цена

    на 40%.

    Конрадо Казем, П.E.

    Теннесси

    «Отличный курс по разумной цене. Воспользуюсь вашими услугами в будущем».

    Charles Fleischer, P.E.

    Нью-Йорк

    “Это был хороший тест и фактически подтвердил, что я прочитал профессиональную этику

    коды и Нью-Мексико

    Правила .

    Брун Гильберт, П.E.

    Калифорния

    «Мне очень понравились занятия. Они стоили потраченного времени и усилий».

    Дэвид Рейнольдс, P.E.

    Канзас

    “Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

    при необходимости дополнительных

    сертификация. “

    Томас Каппеллин, П.E.

    Иллинойс

    “У меня истек срок действия курса, но вы все же выполнили свое обязательство и дали

    мне то, за что я заплатил – много

    оценено! “

    Джефф Ханслик, P.E.

    Оклахома

    «CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы.

    для инженера »

    Майк Зайдл, П.E.

    Небраска

    “Курс был по разумной цене, а материалы были краткими.

    хорошо организовано.

    Глен Шварц, П.Е.

    Нью-Джерси

    “Вопросы подходили для уроков, а материал урока –

    хороший справочный материал

    для деревянных конструкций »

    Брайан Адамс, П.E.

    Миннесота

    “Отлично, я смог получить полезные рекомендации по простому телефонному звонку.”

    Роберт Велнер, P.E.

    Нью-Йорк

    «У меня был большой опыт работы в прибрежном строительстве – проектирование

    Building курс и

    очень рекомендую .”

    Денис Солано, P.E.

    Флорида

    “Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики Нью-Джерси были очень хорошими

    хорошо подготовлен. “

    Юджин Брэкбилл, P.E.

    Коннектикут

    «Очень хороший опыт. Мне нравится возможность загрузить учебные материалы на

    .

    обзор везде и

    всякий раз, когда.”

    Тим Чиддикс, P.E.

    Колорадо

    «Отлично! Поддерживаю широкий выбор тем на выбор».

    Уильям Бараттино, P.E.

    Вирджиния

    «Процесс прямой, никакой ерунды. Хороший опыт».

    Тайрон Бааш, П.E.

    Иллинойс

    “Вопросы на экзамене были зондирующими и демонстрировали понимание

    из материала. Полное

    и комплексное »

    Майкл Тобин, P.E.

    Аризона

    “Это мой второй курс, и мне понравилось то, что мне предложили курс

    поможет по моей линии

    работ.”

    Рики Хефлин, П.Е.

    Оклахома

    «Очень быстро и легко ориентироваться. Я определенно буду использовать этот сайт снова».

    Анджела Уотсон, P.E.

    Монтана

    «Легко выполнить. Нет путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата».

    Кеннет Пейдж, П.E.

    Мэриленд

    “Это был отличный источник информации о солнечном нагреве воды. Информативный

    и отличное освежение ».

    Луан Мане, П.Е.

    Conneticut

    “Мне нравится подход к регистрации и возможность читать материалы в автономном режиме, а затем

    вернись, чтобы пройти викторину »

    Алекс Млсна, П.E.

    Индиана

    «Я оценил объем информации, предоставленной для класса. Я знаю

    это вся информация, которую я могу

    использование в реальных жизненных ситуациях »

    Натали Дерингер, P.E.

    Южная Дакота

    “Обзорные материалы и образец теста были достаточно подробными, чтобы позволить мне

    успешно завершено

    курс.”

    Ира Бродская, П.Е.

    Нью-Джерси

    “Веб-сайт прост в использовании, вы можете скачать материалы для изучения, а затем вернуться

    и пройдите викторину. Очень

    удобно а на моем

    собственный график “

    Майкл Глэдд, P.E.

    Грузия

    «Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет.”

    Dennis Fundzak, P.E.

    Огайо

    “Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

    Сертификат

    . Спасибо за изготовление

    процесс простой ».

    Fred Schaejbe, P.E.

    Висконсин

    «Опыт положительный.Быстро нашел курс, который соответствовал моим потребностям, и закончил

    один час PDH в

    один час. “

    Стив Торкильдсон, P.E.

    Южная Каролина

    “Мне понравилось загружать документы для проверки содержания

    и пригодность, до

    имея для оплаты

    материал .”

    Ричард Вимеленберг, P.E.

    Мэриленд

    «Это хорошее напоминание об ЭЭ для инженеров, не занимающихся электричеством».

    Дуглас Стаффорд, П.Е.

    Техас

    «Всегда есть возможности для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

    .

    процесс, которому требуется

    улучшение.”

    Thomas Stalcup, P.E.

    Арканзас

    “Мне очень нравится удобство участия в викторине онлайн и получение сразу

    сертификат. “

    Марлен Делани, П.Е.

    Иллинойс

    “Учебные модули CEDengineering – очень удобный способ доступа к информации по

    много различные технические области вне

    по своей специализации без

    приходится путешествовать.”

    Гектор Герреро, П.Е.

    Грузия

    Анализ нагрузки передающих и распределительных конструкций на основе NESC 2017 – Ресурсы инженера-электрика

    Национальный кодекс электробезопасности (NESC), часть 2, направленный на практическую защиту людей во время установки, эксплуатации или технического обслуживания линий электропередачи и связи и связанного с ними оборудования.

    Анализ нагрузки на новые и существующие конструкции жизненно важен для обеспечения безопасности и надежности.В этой серии статей будут представлены правила NESC, касающиеся загрузки конструкции, с пошаговым примером расчета.

    3 Классификация нагрузки

    Силы, действующие на конструкции линий электропередач, можно классифицировать по их направлению: вертикальная нагрузка, поперечная нагрузка и продольная нагрузка.

    Вертикальная нагрузка

    Вертикальная нагрузка определяется как сила, действующая вертикально под действием силы тяжести.

    С другой стороны, подъемные нагрузки , возникающие из-за неровной местности и низких температур, действуют на против силы тяжести .

    Вертикальная нагрузка на конструкцию включает собственный вес плюс вес изоляторов, оборудования, проводов и кабелей (с обледенением или без обледенения) вместе с эффектом любой разницы в высоте опор.

    Поперечная нагрузка

    Поперечная нагрузка определяется как сила или давление, действующее перпендикулярно направлению линии. Однако для угловых конструкций и угловых тупиков это параллель двухсекторному углу линии.

    Поперечная нагрузка на конструкцию включает:

    > Ветровая нагрузка на конструкции

    Эта нагрузка должна быть рассчитана путем приложения под прямым углом к ​​направлению линии соответствующего ветрового давления, определяемого погодными нагрузками NESC, указанными ниже.

    Эту нагрузку следует рассчитывать с использованием проектируемой поверхности конструкций и оборудования без льда. Следует использовать соответствующие коэффициенты силы (коэффициенты формы).

    > Поперечная нагрузка от проводников

    Расчетная поперечная нагрузка от проводов должна основываться на ветровом пролете, среднем из двух пролетов, прилегающих к рассматриваемой конструкции.

    > Под углом Конструкция

    Нагрузки на угловые конструкции должны быть векторной суммой поперечной ветровой нагрузки и нагрузки натяжения троса.При расчете этих нагрузок следует принять направление ветра, которое даст максимальную результирующую нагрузку .

    Обратите внимание, что используемое натяжение проволоки обусловлено льдом и / или ветром плюс константа «k» в таблице 251-1. Таблицу прогиба-натяжения в предыдущих сообщениях можно использовать, чтобы легко вычислить это.

    Продольная нагрузка

    Продольная нагрузка определяется как сила или давление, действующие параллельно направлению линии. Для угловых структур и угловых тупиков это перпендикулярно биссектрисе прямого угла.

    Продольная нагрузка может быть вызвана следующими причинами;

    > Структура одинарного тупика

    Это просто полное натяжение проволоки с одной стороны конструкции.

    > Двойная тупиковая конструкция

    Это происходит из-за дисбаланса, создаваемого разницей в натяжении.

    > Неравные пролеты и неравные вертикальные нагрузки

    > Натяжные нагрузки

    Факторы проектирования, которые необходимо учитывать

    А.Класс конструкции NESC

    Класс конструкции обычно определяет различные запасы прочности. Более высокие классы конструкции означают более высокий уровень структурной надежности и безопасности, позволяющие противостоять условиям окружающей среды.

    Три класса конструкции, определенные NESC:

    • КЛАСС B – эта конструкция обеспечивает высочайший запас прочности и требуется, когда мачта поддерживает пролеты, пересекающие автомобильные дороги с ограниченным доступом, железные дороги и водные пути.
    • КЛАСС C – Этот тип конструкции является наиболее распространенным и обеспечивает базовый запас прочности. Он часто используется для типовых распределительных столбов питания и совместного использования.
    • КЛАСС N – это самый низкий уровень строительства и чаще всего используется для аварийного и временного строительства.

    B. Коэффициент прочности и коэффициент нагрузки

    Фундаментальная философия проектирования, лежащая в основе текущего проектирования конструкции передачи, заключается в том, что все конструкции должны быть спроектированы и детализированы таким образом, чтобы выдерживать наложенные расчетные расчетные нагрузки без чрезмерных деформаций и напряжений.

    Коэффициент нагрузки (LF) учитывает неопределенность данной нагрузки и / или упрощающие допущения, сделанные при анализе. Этот фактор увеличивает прилагаемую нагрузку на конструкцию в зависимости от требуемого класса конструкции. Значения LF основаны на Таблице 253-1.

    Коэффициент прочности (SF) снижает эффективную прочность конструкции. Коэффициент прочности учитывает изменчивость свойства сопротивления. Значения SF основаны на Таблице 261-1.

    C. Погодные нагрузки NESC (Правило 250)

    NESC определяет три требования к погодным нагрузкам, в которых то, что имеет наибольшее влияние, должно определять конструкцию конструкции.

    Несущая способность конструкции, обеспечиваемая соблюдением требований к нагрузке и прочности Правил NESC, обеспечивает достаточную способность противостоять землетрясениям.

    Обратите внимание, что Правило 250B и Правило 250D не включают поправочный коэффициент высоты для скорости ветра, в отличие от Правила 250C.

    Еще одно важное замечание для читателя заключается в том, что NESC 2017 не требует Правил 250C и 250D, если ни одна часть конструкции или поддерживаемые ею сооружения не превышает 18 м (60 футов) над уровнем земли или воды.

    1. Комбинированная районная нагрузка от льда и ветра (Правило 250B NESC)

    Данные, полученные от Бюро погоды США и от компаний, использующих провода, относительно частоты, силы и воздействия ледяных и ветровых штормов в различных частях страны, послужили основой для разделения США на четыре района погрузки. На карте ниже они показаны как тяжелая, средняя, ​​легкая и теплая островная нагрузка.

    Для данной линии передачи применима только одна из четырех зон, если линия не пересекает более одной зоны.

    Нагрузка на «теплый остров» применяется к островам, расположенным от 25 градусов южной широты до 25 градусов северной широты.

    2. Экстремальная ветровая нагрузка (правило 250C NESC)

    Конструкция и поддерживаемые ею сооружения должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать экстремальную ветровую нагрузку, связанную с базовой скоростью ветра. Наносить без льда. Базовая скорость ветра указана на рисунках (картах) ниже.

    Для расчета ветровой нагрузки используется следующая формула.2

    • Q – Числовой коэффициент скорости-давления, отражающий массовую плотность воздуха для стандартной атмосферы
    • kz – Коэффициент воздействия скоростного давления
    • V – Базовая скорость ветра, скорость ветра при порывах 3 с в м / с при 10 м над землей
    • GRF – коэффициент реакции на порыв ветра
    • I – коэффициент важности, обычно принимаемый равным 1,0 для инженерных сооружений.
    • CF – Коэффициент силы (коэффициент формы)
    • A – Площадь проекции ветра

    Параметры ветрового давления (kz, V и GRF) основаны на открытой местности с разбросанными препятствиями (категория воздействия C в ASCE 7-10).Это воздействие является основой критериев экстремального ветра NESC.

    Топографические особенности, такие как гряды, холмы и откосы, могут увеличивать ветровую нагрузку на конструкции для конкретных участков. Топографический коэффициент kzt из ASCE 7-10 может использоваться для учета этих особых случаев.

    Примечания к kz и GRF:

    Коэффициент воздействия скоростного давления, кг:

    1. kz для конструкции из расчета 0,67 общей высоты h конструкции над линией земли.{\ frac {2} {9.5}} & h \ leq 275m \\ k_ {z-wire} & = 2.01 & h \ geq 275м \\ \\ Минимум \; k_z = 0,85 \ end {align}

      Коэффициент реакции на порывы, GRF:

      1. GRF для конструкции рассчитывается с использованием общей высоты конструкции h. При расчете ветровой нагрузки на определенной высоте на конструкцию GRF следует определять с использованием общей высоты конструкции h.
      2. GRF для провода основывается на высоте провода в конструкции и длине пролета L.
      3. GRF для компонентов, таких как антенны, трансформаторы и т. Д.{1/7} \\ B_s & = \ frac {1} {1 + 0,8 (\ frac {L} {67})} \\ \ end {align}

        • Es – Фактор воздействия на конструкцию
        • Bs – Безразмерный член отклика, соответствующий квазистатическим фоновым ветровым нагрузкам на конструкцию
        • Ew – Фактор воздействия на провод
        • Bw – Безразмерный член отклика, соответствующий квазистатическим фоновым ветровым нагрузкам на провод
        • кв – 1,43
        • h = Высота конструкции или провода, в метрах
        • L = Расчетный ветровой пролет, в метрах
        3.Экстремальный лед с одновременной ветровой нагрузкой (правило 250D NESC)

        Это относится к ситуации, когда нарастание льда на проводе передачи сопровождается слабым ветром. 3).

        1. Для класса B радиальная толщина льда должна быть умножена на коэффициент 1,0
        2. Для класса C радиальная толщина льда должна быть умножена на коэффициент 0,8

        Этапы проведения анализа нагрузки

        1. Оцените применимый уровень конструкции
        2. Примените правило 250B NESC, выбрав соответствующий район погрузки.
          • Рассчитайте поперечную, вертикальную и продольную нагрузку.
          • Для угловой конструкции рассчитайте поперечную составляющую натяжения проволоки, используя принципы провисания-натяжения.
          • Применить коэффициенты нагрузки
        3. Применить правило NESC 250C (Экстремальный ветер)
          • Выберите базовую скорость ветра на соответствующих картах.
          • Рассчитайте поперечную, вертикальную и продольную нагрузку.
          • Для угловой конструкции рассчитайте поперечную составляющую натяжения проволоки, используя принципы провисания-натяжения.
          • Применить коэффициенты нагрузки
        4. Применить правило NESC 250D (Экстремальный лед с одновременным ветром)
          • Выберите толщину льда и скорость ветра на соответствующих картах.
          • Преобразуйте скорость ветра в давление ветра, используя Таблицу 250-4.
          • Рассчитайте поперечную, вертикальную и продольную нагрузку.
          • Для угловой конструкции рассчитайте поперечную составляющую натяжения проволоки, используя принципы провисания-натяжения.
          • Применить коэффициенты нагрузки

        Что дальше?

        Выполнение описанных выше шагов приведет к этим трем вариантам нагружения.

        Вариант нагрузки 1 – легкое, среднее или тяжелое грузовое место

        Нагрузка 2 – Экстремальный ветер

        Вариант нагружения 3 – экстремальный лед с одновременным ветром

        Эти загружения будут использоваться при выборе подходящих деревянных опор для установки, которые будут представлены позже.Кроме того, они будут использованы при разработке новой стальной опоры.

        В следующих статьях будут представлены примеры расчетов, чтобы проиллюстрировать вышеизложенные принципы. Также будет представлена ​​электронная таблица для ручного расчета.

        Пример 1: Анализ полюсной нагрузки касательной конструкции на основе NESC 2017

        Ссылки:

        1. Национальный кодекс по электробезопасности, издание 2017 г.
        2. Проектирование линий электропередачи. 2017 – Kalaga, S.и Yenumula, P.
        3. Нагрузка на опоры 101-Osmose Utility Services, Inc.
        4. Рекомендации по конструктивной нагрузке линий электропередачи 2010-ASCE
        5. Расчет стальных опор 2012 – ASCE 48-11
        6. Брошюра CIGRE 324: Методы расчета натяжения провисания для накладных расходов Линии

        NEC Таблицы и таблицы заполнения кабелепроводов для ЛОР и жестких ПВХ-труб. 80

        Chapman Electric предлагает широкий выбор труб и кабелепроводов для удовлетворения ваших потребностей в электрических или подземных проектах.

        NEC устанавливает стандарты для процента объема, который можно безопасно поместить в кабелепровод. Приведенная ниже диаграмма взята из таблицы 1 главы 9 Национального электротехнического кодекса.

        Процент поперечного сечения кабелепровода и трубок для проводов

        Количество разъемов Все типы проводников
        1 53%
        2 31%
        Более 2 40%

        Используйте приведенные ниже таблицы, чтобы определить количество проводов, которые можно вставить в трубку кабелепровода, при соблюдении стандартов NEC.

        Таблицы заполнения кабелепровода ЛОР (электрические неметаллические трубки)

        Максимальное количество концентрических многожильных проводников в электрических неметаллических трубках (ENT)

        Тип Проводник
        Размер
        1/2 дюйма (16 мм) 3/4 дюйма (21 мм) 1 дюйм (27 мм) 1-1 / 4 дюйма (35 мм) 1- 1/2 дюйма (41 мм) 2 дюйма (53 мм)
        RHH, RHW, RHW-2
        AWG / kcmil
        14 3 6 10 19 26 43
        12 2 5 9 16 22 36
        10 1 4 7 13 17 29
        8 1 1 3 6 9 15
        6 1 1 6 5 7 12
        4 1 1 2 4 6 9
        3 1 1 1 3 5 8
        2 0 1 1 3 4 7
        1 0 1 1 1 3 5
        TW 14 7 13 22 40 55 92
        12 5 10 17 31 42 71
        10 4 7 13 23 32 52
        8 1 4 7 13 17
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW, THW-2
        14 4 8 15 27 37 61
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW
        12 3 7 12 21 29 49
        10 3 5 9 17 23 38
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW, THW-2
        8 1 3 5 10 14 23
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        TW, THW, THHW, THW-2
        6 1 2 4 7 10 17
        4 1 1 3 5 8 13
        3 1 1 2 5 7 11
        2 1 1 2 4 6 9
        1 0 1 1 3 4 6
        1/0 0 1 1 2 3 5
        2/0 0 1 1 1 3 5
        3/0 0 0 1 1 2 4
        4/0 0 0 1 1 1 3
        250 0 0 1 1 1 2
        300 0 0 0 1 1 2
        350 0 0 0 1 1 1
        400 0 0 0 1 1 1
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 0 1 1
        700 0 0 0 0 1 1
        750 0 0 0 0 1 1
        800 0 0 0 0 1 1
        900 0 0 0 0 0 1
        1000 0 0 0 0 0 1
        1250 0 0 0 0 0 0
        1500 0 0 0 0 0 0
        1750 0 0 0 0 0 0
        2000 0 0 0 0 0 0
        FEP, FEPB, PFA,
        PFAH, TFE
        14 10 18 31 56 77 128
        12 7 13 23 41 56 93
        10 5 9 16 29 40 67
        8 3 5 9 17 23 38
        6 1 4 6 12 16 27
        4 1 2 4 8 11 19
        3 1 1 4 7 9 16
        2 1 1 3 5 8 13
        THHN, THWN, THWN-2 14 10 18 32 58 80 132
        12 7 13 23 42 58 96
        10 4 8 15 26 36 60
        8 2 5 8 15 21 35
        6 1 3 6 11 15 25
        4 1 1 4 7 9 15
        3 1 1 3 5 8 13
        2 1 1 2 5 6 11
        1 1 1 1 3 5 8
        1/0 0 1 1 3 4 7
        2/0 0 1 1 2 3 5
        3/0 0 1 1 1 3 4
        4/0 0 0 1 1 2 4
        250 0 0 1 1 1 3
        300 0 0 1 1 1 2
        350 0 0 0 1 1 2
        400 0 0 0 1 1 1
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 1 1 1
        700 0 0 0 0 1 1
        750 0 0 0 0 1 1
        800 0 0 0 0 1 1
        900 0 0 0 0 1 1
        1000 0 0 0 0 0 1
        PFA, PFAH, TFE 1 1 1 1 4 5 9
        PFA, PFAH,
        TFE, Z
        1/0 0 1 1 3 4 7
        2/0 0 1 1 2 4 6
        3/0 0 1 1 1 3 5
        4/0 0 1 1 1 2 4
        Z 14 12 22 38 68 93 154
        12 8 15 27 48 66 109
        10 5 9 16 29 40 67
        8 3 6 10 18 25 42
        6 1 4 7 13 18 30
        4 1 3 5 9 12 20
        3 1 1 3 6 9 15
        2 1 1 3 5 7 12
        1 1 1 2 4 6 10
        XHH, XHHW,
        XHHW-2, ZW
        14 7 13 22 40 55 92
        12 5 10 17 31 42 71
        10 4 7 13 23 32 52
        8 1 4 7 13 17 29
        6 1 3 5 9 13 21
        4 1 1 4 7 9 15
        3 1 1 3 6 8 13
        2 1 1 2 5 6 11
        XHH, XHHW, XHHW-2 1 1 1 1 3 5 8
        1/0 0 1 1 3 4 7
        2/0 0 1 1 2 3 6
        3/0 0 1 1 1 3 5
        4/0 0 0 1 1 2 4
        250 0 0 1 1 1 3
        300 0 0 1 1 1 3
        350 0 0 1 1 1 2
        400 0 0 0 1 1 1
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 1 1 1
        700 0 0 0 1 1 1
        750 0 0 0 1 1 1
        800 0 0 0 1 1 1
        900 0 0 0 1 1 1
        1000 0 0 0 0 0 1
        1250 0 0 0 0 0 1
        1500 0 0 0 0 0 1
        1750 0 0 0 0 0 0
        2000 0 0 0 0 0 0

        Максимальное количество крепежных проводов (концентрических многожильных проводников) в электрических неметаллических трубках (ENT)

        Тип Проводник
        Размер
        1/2 дюйма (16 мм) 3/4 дюйма (21 мм) 1 дюйм (27 мм) 1-1 / 4 дюйма (35 мм) 1- 1/2 дюйма (41 мм) 2 дюйма (53 мм)
        FFH-2, RFH-2, RFHH-3
        SF-2, SFF-2
        18 6 12 21 39 53 88
        16 5 10 18 32 45 74
        18 8 15 27 49 67 111
        16 7 13 22 40 55 92
        14 5 10 18 32 45 74
        SF-1, SFF-1 18 15 28 48 86 119 197
        RFH-1, RFHH-2, TF,
        TFF, XF, XFF
        18 11 20 35 64 88 145
        RFHH-2, TF, TFF,
        XF, XFF
        16 9 16 29 51 71 117
        XF, XFF 14 7 13 22 40 55 92
        ТФН, ТФФН 18 18 33 57 102 141 233
        16 13 25 43 78 107 178
        PF, PFF, PGF, PGFF,
        PAF, PTF, PTFF, PAFF
        18 17 31 54 97 133 221
        16 13 24 42 75 103 171
        14 10 18 31 56 77 128
        ZF, ZFF, ZHF,
        HF, HFF
        18 22 40 70 125 172 285
        16 16 29 51 92 127 210
        14 12 22 38 68 93 154
        КФ-2, КФФ-2 18 31 58 101 182 250 413
        16 22 41 71 128 176 291
        14 15 28 49 88 121 200
        12 10 19 33 60 83 138
        10 7 13 22 40 55 92
        КФ-1, КФФ-1 18 38 69 121 217 298 493
        16 26 49 85 152 209 346
        14 18 33 57 102 141 233
        12 12 22 38 68 93 154
        10 7 14 24 44 61 101
        XF, XFF 12 3 7 12 21 29 49
        10 3 5 9 17 23 38

        2-часовой огнестойкий RHH-кабель имеет керамическую изоляцию, диаметр которой намного больше, чем у других RHH-проводов.Проконсультируйтесь с таблицами заполнения кабелепровода изготовителя. * Типы RHH, RHW и RHW-2 без внешнего покрытия.

        Информация взята из приложения C NEC, таблица C.2

        Максимальное количество компактных проводников в электрических неметаллических трубках (ЛОР)

        Тип Проводник
        Размер
        1/2 дюйма (16 мм) 3/4 дюйма (21 мм) 1 дюйм (27 мм) 1-1 / 4 дюйма (35 мм) 1- 1/2 дюйма (41 мм) 2 дюйма (53 мм)
        THW, THW-2, THHW 8 1 3 6 11 15 25
        6 1 2 4 8 11 19
        4 1 1 3 6 8 14
        2 1 1 2 4 6 10
        1 0 1 1 3 4 7
        1/0 0 1 1 3 4 6
        2/0 0 1 1 2 3 5
        3/0 0 1 1 1 3 4
        4/0 0 0 1 1 2 4
        250 0 0 1 1 1 3
        300 0 0 1 1 1 2
        350 0 0 0 1 1 2
        400 0 0 0 1 1 1
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 1 1 1
        700 0 0 0 0 1 1
        750 0 0 0 0 1 1
        900 0 0 0 0 1 1
        1000 0 0 0 0 0 1
        THHN, THWN,
        THWN-2
        8 0 0 0 0 0 0
        6 1 4 7 12 17 28
        4 1 2 4 7 10 17
        2 1 1 3 5 7 12
        1 1 1 2 4 5 9
        1/0 1 1 1 3 5 8
        2/0 0 1 1 2 4 6
        3/0 0 1 1 1 3 5
        4/0 0 1 1 1 2 4
        250 0 0 1 1 1 3
        300 0 0 1 1 1 3
        350 0 0 1 1 1 2
        400 0 0 0 1 1 2
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 1 1 1
        700 0 0 0 1 1 1
        750 0 0 0 1 1 1
        900 0 0 0 0 1 1
        1000 0 0 0 0 1 1
        XHHW, XHHW-2
        THWN-2
        8 2 4 8 14 19 32
        6 1 3 6 10 14 24
        4 1 2 4 7 10 17
        2 1 1 3 5 7 12
        1 1 1 2 4 5 9
        1/0 1 1 1 3 5 8
        2/0 0 1 1 3 4 7
        3/0 0 1 1 2 3 5
        4/0 0 1 1 1 3 4
        250 0 0 1 1 1 3
        300 0 0 1 1 1 3
        350 0 0 1 1 1 3
        400 0 0 1 1 1 2
        500 0 0 0 1 1 1
        600 0 0 0 1 1 1
        700 0 0 0 1 1 1
        750 0 0 0 1 1 1
        900 0 0 0 0 1 1
        1000 0 0 0 0 1 1

        Компактная скрутка – результат производственного процесса, в котором стандартный проводник сжимается до такой степени, что практически устраняются промежутки (пустоты между многожильными проволоками).

        Информация взята из приложения C NEC, таблица C.2 (А)

        Максимальное количество проводников в жестком ПВХ-трубопроводе, спецификация 80

        Тип Проводник
        Размер
        1/2 дюйма
        (16
        мм)
        3/4 дюйма
        (21
        мм)
        1 дюйм
        (27
        мм)
        1-1 / 4 “
        (35
        мм)
        1-1 / 2″
        (41
        мм)
        2 “
        (53
        мм)
        2-1 / 2″
        (63
        мм)
        3 ”
        (78
        мм)
        3-1 / 2 дюйма
        (91
        мм)
        4 дюйма
        (103
        мм)
        5 дюймов (129
        мм)
        6 дюймов (155
        мм)
        RHH, RHW, RHW-2 14 3 5 9 17 23 39 56 88 118 153 243 349
        12 2 4 7 14 19 32 46 73 98 127 202 290
        10 1 3 6 11 15 26 37 59 79 103 163 234
        8 1 1 3 6 8 13 19 31 41 54 85 122
        6 1 1 2 4 6 11 16 24 33 43 68 98
        4 1 1 1 3 5 68 12 19 26 33 53 77
        3 0 1 1 3 4 7 11 17 23 29 47 67
        2 0 1 1 13 4 6 9 14 20 25 41 58
        1 0 1 1 1 2 4 6 9 13 17 27 38
        1/0 0 0 1 1 1 3 5 8 11 15 23 33
        2/0 0 0 1 1 1 3 4 7 10 13 20 29
        3/0 0 0 0 1 1 1 3 6 8 11 17 25
        4/0 0 0 0 1 1 2 3 5 7 9 15 21
        250 0 0 0 1 1 1 2 4 5 7 11 16
        300 0 0 0 1 1 1 2 3 5 6 10 14
        350 0 0 0 1 1 1 1 3 4 5 9 13
        400 0 0 0 0 1 1 1 3 4 5 8 12
        500 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7 10
        600 0 0 0 0 0 1 1 1 3 3 6 8
        700 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        750 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        800 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7
        1000 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 4 5
        1250 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3 4
        1500 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 4
        1750 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3
        2000 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3
        TW 14 6 1 20 35 49 82 118 185 250 324 514 736
        12 5 9 15 27 38 63 91 142 192 248 394 565
        10 3 6 11 20 28 / td> 47 67 106 143 185 294 421
        8 1 3 6 11 15 / td> 26 37 59 79 103 163 234
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW, THW-2
        14 4 8 13 23 32 55 79 123 166 215 341 490
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW
        12 3 6 10 19 26 44 63 99 133 173 274 394
        10 2 5 8 15 20 34 49 77 104 135 214 307
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        THHW, THW, THW-2
        18 1 3 5 9 12 20 29 46 62 81 128 184
        RHH *, RHW *, RHW-2 *,
        TW, THW, THHW, THW-2
        6 1 1 3 7 9 16 22 35 48 62 98 141
        4 1 1 3 5 7 12 17 16 35 46 73 105
        3 1 1 2 4 6 10 14 22 30 39 63 90
        2 1 1 1 3 5 8 12 19 26 33 53 77
        1 0 1 1 2 3 6 8 13 18 23 37 54
        1/0 0 1 1 1 3 5 7 11 15 20 32 46
        2/0 0 1 1 1 2 4 6 10 13 17 27 39
        3/0 0 0 1 1 1 3 5 8 11 14 23 33
        4/0 0 0 1 1 1 3 4 7 9 12 19 27
        250 0 0 0 1 1 2 3 5 7 9 15 22
        300 0 0 0 1 1 1 3 5 6 8 13 19
        350 0 0 0 1 1 1 2 4 6 7 12 17
        400 0 0 0 1 1 1 2 4 5 7 10 15
        500 0 0 0 1 1 1 1 3 4 5 9 13
        600 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7 10
        700 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 6 9
        750 0 0 0 0 0 1 1 1 3 4 6 8
        800 0 0 0 0 0 1 1 1 3 3 6 8
        900 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        1000 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        1250 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 4 5
        1500 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3 4
        1750 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3 4
        2000 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 3
        THHN, THWN, THWN-2 < 14 9 17 28 51 70 118 170 265 358 464 736 1055
        12 6 12 20 37 51 86 124 193 261 338 537 770
        10 4 7 13 23 32 54 78 122 164 213 338 485
        8 2 4 7 13 18 31 45 70 95 123 195 279
        6 1 3 5 9 13 22 32 51 68 89 141 202
        4 1 1 3 6 8 14 20 31 42 54 86 124
        3 1 1 3 5 7 12 17 26 35 46 73 105
        2 1 1 2 4 6 10 14 22 30 39 61 88
        1 0 1 1 3 4 7 10 16 22 29 45 65
        1/0 0 1 1 2 3 6 9 14 18 24 38 55
        2/0 0 1 1 1 3 5 7 11 15 20 32 46
        3/0 0 1 1 1 2 4 6 9 13 17 26 38
        4/0 0 0 1 1 1 3 5 8 10 14 22 31
        250 0 0 1 1 1 3 4 6 8 11 18 25
        300 0 0 0 1 1 1 3 5 7 9 15 22
        350 0 0 0 1 1 1 3 5 6 8 13 19
        400 0 0 0 1 1 1 3 4 6 7 12 17
        500 0 0 0 1 1 1 2 3 5 6 10 14
        600 0 0 0 0 1 1 1 3 4 5 8 12
        700 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7 10
        750 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7 9
        800 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 6 9
        900 0 0 0 0 0 1 1 1 3 3 6 8
        1000 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        FEP, FEPB, PFA,
        PFAH, TFE
        14 8 16 27 49 68 115 164 257 347 450 714 1024
        12 6 12 20 36 50 84 120 188 253 328 521 747
        10 4 8 14 26 36 60 86 135 182 235 374 536
        8 2 5 8 15 20 34 49 77 104 135 214 307
        6 1 3 6 10 14 24 35 55 74 96 152 218
        4 1 2 4 7 10 17 24 38 52 67 106 153
        3 1 1 3 6 8 14 20 32 43 56 89 127
        2 1 1 3 5 7 12 17 26 35 46 73 105
        PFA, PFAH, TFE 1 1 1 1 3 5 8 11 18 25 32 51 73
        PFA, PFAH,
        TFE, Z
        1/0 0 1 1 3 4 7 10 15 20 27 42 61
        2/0 0 1 1 2 3 5 8 12 17 22 35 50
        3/0 0 1 1 1 2 4 6 10 14 18 29 41
        4/0 0 0 1 1 1 4 5 8 11 15 24 34
        Z 14 10 19 33 59 82 138 198 310 418 542 860 1233
        12 7 14 23 42 58 98 141 220 297 385 610 875
        10 4 8 14 26 36 60 86 135 182 235 374 536
        8 3 5 9 16 22 38 54 85 115 149 236 339
        6 2 4 6 11 16 26 38 60 80 104 166 238
        4 1 2 4 8 11 18 26 41 55 72 114 164
        3 1 2 3 5 8 13 19 30 40 52 83 119
        2 1 1 2 5 6 11 16 25 33 43 69 99
        1 0 1 2 4 5 9 13 20 27 35 56 80
        XHH,
        XHHW,
        XHHW-2,
        ZW
        14 6 11 20 35 49 82 118 185 2502 324 514 736
        12 5 9 15 27 38 63 91 142 192 248 394 565
        10 3 6 11 20 28 47 67 106 143 185 294 421
        8 1 3 6 11 15 26 37 59 79 103 163 234
        6 1 2 4 8 11 19 28 43 59 76 121 173
        4 1 1 3 6 8 14 20 31 42 55 87 125
        3 1 1 3 5 7 12 17 26 36 47 74 106
        2 1 1 2 4 6 10 14 22 30 39 62 89
        XHH,
        XHHW,
        XHHW-2
        1 0 1 1 3 4 7 10 16 22 29 46 66
        1/0 0 1 1 2 3 6 9 14 19 24 39 56
        2/0 0 1 1 1 3 5 7 11 16 20 32 46
        3/0 0 1 1 1 2 4 6 9 13 17 27 38
        4/0 0 0 1 1 1 3 5 8 11 14 22 32
        250 0 0 1 1 1 3 4 6 9 11 18 26
        300 0 0 1 1 1 2 3 5 7 10 15 22
        350 0 0 0 1 1 1 3 5 6 8 14 20
        400 0 0 0 1 1 1 3 4 6 7 12 17
        500 0 0 0 1 1 1 2 3 5 6 10 14
        600 0 0 0 0 1 1 1 3 4 5 8 11
        700 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 7 10
        750 0 0 0 0 1 1 1 2 3 4 6 9
        800 0 0 0 0 1 1 1 1 3 4 6 9
        900 0 0 0 0 0 1 1 3 3 5 8
        1000 0 0 0 0 0 1 1 1 2 3 5 7
        1250 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 4 6
        1500 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3 5
        1750 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 3 4
        2000 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 2 4

        Компактная скрутка – результат производственного процесса, в котором стандартный проводник сжимается до такой степени, что практически устраняются промежутки (пустоты между многожильными проволоками).

        Информация взята из приложения C NEC, таблица C.9

        Критическая нагрузка изгиба – обзор

        4.3.3 Элементы с отверстиями (осевая прочность и прочность на изгиб)

        Хотя колонны и балки CFS часто изготавливаются с отверстиями для прохождения инженерных коммуникаций (например, электрических, водопроводных или нагревательных труб) , до нескольких лет назад доступные методы проектирования для таких элементов были ограничены конкретными размерами отверстий, формами и конфигурациями (интервалом) (Moen and Schafer, 2009). На рис. 4.10 показано несколько иллюстративных примеров перфорированных элементов.Эта ситуация стимулировала значительное количество исследований, посвященных расширению доступных подходов к проектированию DSM для колонн и балок с отверстиями (Sputo и Tovar, 2005; Tovar and Sputo, 2005; Moen and Schafer, 2009a, b, 2011). Основные трудности, связанные с этой работой, связаны с тем фактом, что в зависимости от формы, размера и расстояния отверстия могут запускаться различные интерактивные режимы потери устойчивости, которые играют важную роль в поведении стержня (Schafer, 2008). Что касается DSM, ключевыми вопросами были (1) точное определение критических нагрузок продольного изгиба (колонны) и моментов (балки), (2) возможная необходимость учета влияния отверстий в крестовине. -сечения сопротивления, и (3) сбор и / или определение достаточно большого набора экспериментальных и / или численных разрушающих нагрузок и моментов, необходимых для калибровки и / или проверки новых расчетных кривых DSM.Актуальность первых двух вопросов подтверждается тем фактом, что во всех действующих положениях AISI S100, Приложение 1 (AISI, 2012), касающихся применения DSM к колоннам и балкам с отверстиями, всегда указывается, что номинальная осевая прочность / сопротивление изгибу, связанная с локальные, деформационные, глобальные и интерактивные отказы L – G должны определяться в соответствии с расчетными выражениями / кривыми, представленными в разделах 4.2.3 (столбцы) и 4.2.4 (балки), за исключением того, что (1) соответствующая критическая нагрузка потери устойчивости или момент должен быть определен, включая влияние отверстия (ов), и, для локальных отказов и отказов с деформацией, (2) должно быть выполнено некоторое условие, касающееся чистого поперечного сечения в месте расположения отверстия.Тем не менее стоит упомянуть, что AISI (2012) не устанавливает каких-либо ограничений в отношении размера, формы и расстояния отверстий для применения DSM к перфорированным элементам – поэтому неудивительно, что критерии предварительной квалификации для перфорированных и неперфорированных колонн и балок являются точно так же (см. раздел 4.2.1).

        Рисунок 4.10. Наглядные примеры (a – d) структурных систем, образованных перфорированными элементами.

        (a) Ассоциация производителей стальных шпилек (SSMA) – Техническая информация о продукции; (b и c) Ассоциация производителей металлоконструкций (SFIA) – Примеры: Конвент Хилл и Сити Грин, Милуоки, Висконсин; (d) Высшая ассоциация стальных рамных систем (SSFSA), Каталог продукции Supreme Steel Framing System.

        Точное определение критических нагрузок / моментов продольного изгиба элементов с отверстиями отнюдь не является простым делом, поскольку нет доступных кодов GBT или FS для выполнения этой задачи. 9 Использование анализа SFE всегда возможно, но требует очень много времени и явно нецелесообразно при обычном инженерном проектировании. Это серьезное препятствие было постепенно преодолено Моэном и Шафер, которые начали с исследования влияния наличия отверстий на упругое продольное изгибание пластин, подвергающихся сжатию или изгибу (Moen and Schafer, 2009a), и использовали полученные результаты для разработки упрощенного приблизительные методы оценки местных, деформационных и глобальных нагрузок и моментов продольного изгиба колонн и балок CFS с отверстиями (Moen and Schafer, 2009b). 10 Например, авторы пришли к выводу, что деформационная нагрузка / момент продольного изгиба колонны / балки с отверстиями в стенке довольно хорошо оценивается по (фиктивной) колонне / балке без отверстий и с уменьшенной толщиной стенки . t перемычка = t перемычка (1- L отверстие / L crD ) 1/3 , где L отверстие – длина отверстия, а L crD – длина полуволны искажения исходного элемента без отверстий (т.е. с полным поперечным сечением).Комментарий в AISI (2012) предоставляет довольно подробное руководство по определению упругих нагрузок / моментов продольного изгиба в колоннах / балках с отверстиями, в основном с использованием анализа FS. На рис. 4.11 (a) – (c) показаны конфигурации форм локального, искажающего и глобального (изгиб-крутильный) продольного изгиба колонн с выступами с двумя прорезями, расположенными на значительном расстоянии друг от друга, полученные из анализа SFE (Moen and Schafer, 2011). .

        Рисунок 4.11. (а) локальная, (б) деформационная и (в) глобальная (изгиб-крутильная) формы режима продольного изгиба колонн с выступом с выступом и двумя прорезями, расположенными на значительном расстоянии друг от друга.Моэн, C.D., Schafer, B.W., 2009b. Упругая деформация холодногнутых стальных колонн и балок с отверстиями. Инженерные сооружения 31 (12), 2812-2824.

        Основы для применения DSM к колоннам CFS с отверстиями можно найти в Moen and Schafer (2011), где рассматриваются кодифицированные расчетные кривые. 11 Помимо значений P crL , P crD и P crG , различия в выражениях представлены в разделе 4.2.3 для колонн без отверстий проистекает из необходимости вносить изменения в неупругий режим, поскольку было показано, что существующие расчетные выражения / кривые являются адекватными, когда разрушение определяется эффектами упругой устойчивости. Эти изменения касаются только расчетных кривых, связанных с локальными (или интерактивными L – G) и деформационными отказами. Что касается первого, требуется, чтобы P nL удовлетворял дополнительному условию

        [4.14] PnL≤Pynet = Anetfy

        , где P ynet – прочность / сопротивление чистого поперечного сечения колонны при расположение лунки, имеющей площадь равную A net .Для отказов из-за искажения, P nD должен удовлетворять дополнительным условиям, применимым в диапазоне гибкости от низкого до среднего и дискретно зависящим от значения λ D (два диапазона) – такими условиями являются

        [ 4.15] {PnD = PynetifλD≤λd1PnD = Pynet− (Pynet − Pd2λd2 − λd1) (λD − λd1), если λd1 <λD≤λd2

        , где λ D = ( P y / P y / crD ) 0,5 , с P y на основе общей площади поперечного сечения A g ( P y = A g f y ), λ d1 = 0.561 ( P ynet / P y ), λ d2 = 0,561 [14 ( P y / P ynet ) 0,4 −13], и P d2 = P y [1–0,25 (1/ λ d2 ) 1,2 ] (1/ λ d2 ) 1,2 . На рис. 4.12 (a, b) показаны следующие кривые расчета искажений DSM для двух значений P ynet / P y , а именно 0.8 и 0,6 (Moen and Schafer, 2011).

        Рисунок 4.12. Расчетные кривые искажения DSM для колонн с отверстиями: P ynet / P y равны 0,80 (a) и 0,60 (b).

        Достоинства и надежность подхода к проектированию DSM для колонн CFS с отверстиями были оценены и обсуждены в Moen and Schafer (2009) – данные о разрушающей нагрузке, состоящие из 78 экспериментальных (некоторые из них представлены в Moen and Schafer (2008)) и 385 численных результатов. с выступами швеллеров с отверстиями в стенках.Было показано, что кодифицированные расчетные кривые DSM (вариант 4 в Moen and Schafer (2009)) дают довольно хорошие оценки для всего набора разрушающих нагрузок. Действительно, значения P u / P n , связанные с экспериментальными и численными глобальными, искажающими и локальными или интерактивными сбоями L – G, показали (1) средние значения 1,04–1,19, стандартные отклонения 0,14–0,19 и Факторы сопротивления LRFD (целевой индекс надежности β 0 = 2,5) ϕ c = 0.79–0,85 для экспериментальных разрушающих нагрузок; и (2) средние значения 1,04–1,16, стандартные отклонения 0,06–0,11 и коэффициенты сопротивления LRFD (также для β 0 = 2,5) ϕ c = 0,87–0,91 для численных разрушающих нагрузок. Обратите внимание, что все значения ϕ c либо лучше, либо довольно близки к ϕ c = 0,85, рекомендованному AISI S100 (AISI, 2012).

        Основы применения DSM к балкам CFS с отверстиями описаны в Moen and Schafer (2009, 2010), в которых также рассматриваются кодифицированные расчетные кривые.Что касается колонн, то выражения, представленные в разделе 4.2.4 (для балок без отверстий), не учитывают запас прочности на неупругий изгиб поперечного сечения (т.е. уравнения [4.6], [4.8] и [4.9]) ) 12 просто необходимо дополнить дополнительными условиями, касающимися неупругого режима – конечно, расчет значений M crL , M crD и M crG должен адекватно отражать наличие отверстий.Более того, эти условия аналогичны своим столбцам. Действительно, утверждается, что M nL и M nD также должны удовлетворять

        [4.16] MnL≤Mynet = Sfnetfy

        [4.17] {MnD = MynetifλD≤λd1MnD = min {Mynet− (Mynet− −Md2λd2 − λd1) (λD − λd1) My (McrDMy) 0,5 [1−0,22 (McrDMy) 0,5] ifλd1 <λD≤λd2

        соответственно, где M ynet – прочность / сопротивление поперечного сечения балки. -сечение в месте расположения отверстия, имеющее модуль упругости, равный S fnet , λ D = ( M y / M crD ) 0.5 , с M y на основе модуля упругости брутто S f ( M y = S f f y ), λ d1 = 0,673 ( M ynet / M y ) 3 , λ d2 = 0,673 [1,7 ( M y / M ynet ) 2,7 −0,7] и M d2 = M y [1–0.22 (1/ λ d2 )] (1/ λ d2 ). 13 Последующие кривые расчета искажений DSM качественно аналогичны кривым, изображенным на рис. 4.12 (a, b), и, естественно, зависят от соотношения моментов M ynet / M y (Moen and Schafer , 2009, 2010).

        Что касается колонн, достоинства и надежность подхода к проектированию DSM для балок CFS с отверстиями были оценены и обсуждены в Moen and Schafer (2009).Рассмотренные данные о моменте разрушения состояли из 144 экспериментальных (некоторые из них были опубликованы в Moen et al. (2013)) и 204 численных результатов с участием балок с выступами и отверстиями в стенке. Еще раз было показано, что кодифицированные расчетные кривые DSM (опять же, вариант 4 в Moen and Schafer (2009)) дают хорошие оценки для всего набора моментов отказа. Действительно, значения M u / M n , связанные с экспериментальными и численными искажениями и локальными или интерактивными отказами L – G (глобальные отказы не рассматриваются), показали (1) средние значения 0.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *