Содержание

Бесплатная программа расчёта катушек индуктивности Coil32 – Софт для радиолюбителя – Программы

 

Катушки индуктивности практически используются почти в любой радио-аппаратуре, и довольно часто перед радиолюбителями возникает вопрос:
Как рассчитать индуктивность той, или иной катушки? Конечно можно рассчитать индуктивность по определённым формулам, но это требует времени, которого радиолюбителям всегда не хватает.
Бесплатная программа Coil32, автором которой является Кустарев Валерий, позволяет быстро рассчитать индуктивность практически любой катушки.

В программе учитываются наиболее распространенные варианты каркасов катушек. Можно рассчитать бескаркасную катушку в виде одиночного витка, на каркасах различной формы, на ферритовых кольцах и в броневых сердечниках, а также плоскую печатную катушку с круглой и квадратной формой витков. Для рассчитанной катушки, так же можно сразу рассчитать и ёмкость конденсатора в колебательном контуре.

Программа бесплатна и свободна для использования и распространения. В последней версии Coil32 v11.6.1.890 доступны расчёты:

  • Одиночный круглый виток
  • Однослойная виток к витку
    В качестве начальных параметров при расчете катушки можно выбрать два варианта:
    1. Известны диаметр каркаса и диаметр провода, длина намотки вычисляется.
    2. Известны диаметр каркаса и длина намотки, диаметр провода вычисляется
  • Однослойная катушка с шагом
  • Катушка с не круглой формой витков
  • Многослойная катушка
    В качестве начальных параметров при расчете катушки можно выбрать два варианта:
    1. Известны диаметр каркаса, длина намотки и диаметр провода. Вычисляется число витков, попутно определяется толщина катушки, ее омическое сопротивление постоянному току и приблизительная длина провода для намотки (“сколько надо отрезать”).
    2. Известны диаметр каркаса, длина намотки и предельное омическое сопротивление катушки. Вычисляется число витков, попутно определяется толщина катушки, нужный минимальный диаметр провода  и приблизительная длина провода для намотки.
  • Тороидальная однослойная катушка
  • Катушка на ферритовом кольце
  • Катушка в броневом сердечнике
    (Ферритовом и карбонильном)
  • Тонкопленочная катушка
    (Плоская катушка на печатной плате с круглой и квадратной формой витков и в виде одиночного прямого проводника)
Для расчета дополнительных видов индуктивности, которых нет в общем списке программы под заголовком “Выберите форму катушки” – имеется набор дополнительных плагинов “Plugins”. Список плагинов и их краткое описание отображены на рисунке ниже.

 

 

В чем преимущества данной программы перед аналогами?
  • Программа рассчитывает индуктивность различных типов катушек под имеющийся каркас.
  • Результаты расчетов выводятся в текстовое поле справа, откуда их можно сохранить в файл. Можно открыть этот файл в “MS Word” и распечатать.
  • Есть возможность рассчитать добротность для радиочастотных однослойных катушек индуктивности.
  • Можно рассчитать основные параметры колебательного контура для однослойной катушки
  • Можно рассчитать длину провода для намотки однослойной, многослойной катушки и катушки на ферритовом кольце.
  • Для расчёта катушек в броневых сердечниках
    , есть возможность выбора одного из нескольких стандартных сердечников, что позволяет рассчитать катушку в несколько кликов.
  • Для плоских катушек на печатной плате программа подскажет оптимальные размеры для достижения наивысшей добротности.
  • Программа имеет мультиязычный интерфейс (20 языков) и дополнительные наборы скинов, которые можно скачать и установить из меню “Настройки”.

Программа распространяется бесплатно в стиле “Portable” и не имеет установщика. Для работы с программой – скачайте архив, распакуйте его в любое удобное для Вас место и запустите файл Coil32.exe. При постоянной работе с программой, желательно создать для нее специальную папку и вынести ярлык Coil32.exe на рабочий стол.

Скачать Coil32.
 

 

 

 

Пример 1. Расчёт катушки индуктивности


Создадим 2D-модель катушки. При создании геометрии учтём тот факт, что в плоскопараллельной модели сечения катушек – это бесконечные проводники. Подразумевается, что на торцах они виртуально соединены друг с другом (см. рисунок П.1.1).
Рисунок П.1.1 – Плоскопараллельная модель катушки в 2D
В нашем же случае необходимо строить тело вращения. Для этих целей необходимо изменить тип геометрии в окне Solution Type, установить параметр Geometry Mode в значение: Cylindrical about Z (осевая симметрия).
После чего создадим геометрию с учётом того, что модель строится вращением тела вокруг оси Z. Получим геометрию, изображённую на рисунке П. 1.2 Рисунок П.1.2 – Цилиндрическая модель геометрии 2D (a) и её представление в 3D(б) Зададим параметры катушки. Выделяем объект-катушку, указываем значение тока равным 1 амперу (Assign Excitation > Current…) Т.к. мы считаем индуктивность катушки на постоянном токе, не важно, какова будет величина тока, т.к. поток будет расти пропорционально току. Не забываем указать, что катушка распределённая (
Stranded
).
Создадим матрицу для расчета индуктивности катушки (ПКМ на пункт Parameters > Assign > Matrix…)
Далее выбираем созданную катушку (Current1). На вкладке Post Processing задаём число витков катушки (Рисунок П.1.3).

Внешней границе полукруга задаём граничное условие (ПКМ на внешней линии окружности > Assign Boundary > Balloon..), линию, лежащую на оси Z, не трогаем. Переключение в режим выбора линий производится ПКМ на пустом месте Select Edges…

Далее создаём сетку конечных элементов, предварительно выделив все объекты модели (Assign Mesh Operation > Inside Selection > Length Based… )

Создаём новое задание на расчёт с параметрами по умолчанию (ПКМ на Analysis > Add Solution Setup)

Запускаем задачу на расчёт.

Результат расчёта можно посмотреть в окне Solution Data на вкладке Matrix, предварительно установив галочку PostProcessing (Рисунок П.1.4).

Рисунок П.1.3 – Задание элемента Matrix. Рисунок П.1.4 – Результаты расчёта модели Итого, индуктивность, рассчитанная МКЭ, составила Lм = 1,053 мкГн. Сравнивая с результатами, полученными по формуле Виллера (L = 1,152 мкГн), можно сделать вывод, что задача посчитана правильно, и расхождение двух методов расчета составляет менее 10%.

Автор материалов: Drakon (С) 2014. Редактор: Админ

Inductance Calculator

Inductance Calculator

 

Расчет катушки индуктивности

Расчет однослойной воздушной катушки индуктивности

Расчет дросселя без сердечника

Расчетная формула:

Индуктивность в мкГн = R2 * N2 / ( 25. 4*R + 22.9*L )

R = радиус катушки по центру провода (см) 

N = количество витков в катушке (может быть не целым числом)

L = длина катушки (см) – возможна намотка не виток к витку, а с зазором.

 

  • подставляйте значения и жмите SOLVE
  • галочка “подбор” позволяет рассмотреть некоторый диапазон 
    величины и ее влияние на индуктивность

результат конечно приблизителен!

 

 

Реклама недорогих радиодеталей почтой:

 

 

А вот результаты измерения реальных катушек с помощью 
измерителя импеданса: Hewlett Packard 4192A LF Impedance Analyzer

Вы можете проверить по этим таблицам результат расчета. Все катушки мотались медным эмалевым обмоточным проводом 0.6 мм.

Максимальная добротность достигается при намотке с зазором между витками равными диаметру провода!

 

 

Таблица для катушек: Радиус 0.36 см  провод 0.6 мм

ВитковнГн
(плотная намотка)
Q-добротность
на 13 МГц
(плотная намотка)
нГн
(намотка с зазорами)
Q-добротность
на 13 МГц
(намотка с зазорами)
37740766440
4122325102560
5177340
6

расчет катушки на ферритовом стержне

Программа позволяет производить расчет следующих типов катушек индуктивности:

  • Одиночный круглый виток
  • Однослойная виток к виткуВ качестве начальных параметров при расчете катушки можно выбрать два варианта:
    1. Известны диаметр каркаса и диаметр провода, длина намотки вычисляется.
    2. Известны диаметр каркаса и длина намотки, диаметр провода вычисляется
  • Однослойная катушка с шагом
  • Катушка с не круглой формой витков
  • Многослойная катушка В качестве начальных параметров при расчете катушки можно выбрать два варианта:
    1. Известны диаметр каркаса, длина намотки и диаметр провода. Вычисляется число витков, попутно определяется толщина катушки, ее омическое сопротивление постоянному току и приблизительная длина провода для намотки («сколько надо отрезать»).
    2. Известны диаметр каркаса, длина намотки и предельное омическое сопротивление катушки. Вычисляется число витков, попутно определяется толщина катушки, нужный минимальный диаметр провода  и приблизительная длина провода для намотки.
  • Тороидальная однослойная катушка
  • Катушка на ферритовом кольце
  • Катушка в броневом сердечнике(Ферритовом и карбонильном)
  • Тонкопленочная катушка(Плоская катушка на печатной плате с круглой и квадратной формой витков и в виде одиночного прямого проводника)

Подробнее о Coil32 …

Довольно часто перед радиолюбителем встает вопрос: » Как рассчитать индуктивность катушки?». Катушки используются и в высокочастотной связной аппаратуре, и при конструировании акустических систем, и даже взглянув на материнскую плату компьютера, Вы и там обнаружите индуктивные элементы. С помощью программы Coil32 можно быстро рассчитать индуктивность катушки. В программе учитываются наиболее распространенные варианты каркасов катушек. Можно рассчитать бескаркасную катушку в виде одиночного витка, на каркасах различной формы, на ферритовых кольцах и в броневых сердечниках, а также плоскую печатную катушку с круглой и квадратной формой витков. Для рассчитанной катушки можно «не отходя от кассы» рассчитать емкость конденсатора в колебательном контуре.

В чем преимущества программы перед аналогами?

  • Программа рассчитывает индуктивность многих типов катушек. Можно подобрать оптимальный вариант, либо пересчитать катушку под имеющийся каркас.
  • Результаты всех расчетов выводятся в текстовое поле, откуда их можно сохранить в файл. В дальнейшем Вы можете их просмотреть, чтобы не пересчитывать заново. Можно открыть этот файл в «MS Word» и распечатать.
  • Есть возможность рассчитать добротность для радиочастотных однослойных катушек индуктивности.
  • Рассчитываются основные параметры колебательного контура для однослойной катушки
  • Можно рассчитать длину провода для намотки однослойной, многослойной катушки и катушки на ферритовом кольце
  • Для катушек в броневых сердечниках есть возможность выбрать один из нескольких стандартных, что позволяет рассчитать катушку несколькими щелчками мыши.
  • Для плоских катушек на печатной плате программа подскажет оптимальные размеры для достижения наивысшей добротности.
  • В Сети часто встречаются программы для расчета индуктивности, работающие под DOS, о преимуществах Windows-интерфейса, думаю, говорить не приходится.
  • Программа имеет возможность расширения функционала с помощью дополнительных плагинов для расчета индуктивностей
  • Программа имеет мультиязычный интерфейс и скины, дополнительные наборы скинов можно найти на .

Программа распространяется в стиле «Portable» и не имеет установщика. Для установки программы распакуйте архив программы в любой каталог и запустите на выполнение файл Coil32.exe. При постоянной работе с программой, желательно создать для нее специальную папку и вынести ярлык Coil32.exe на рабочий стол.

Калькулятор взаимной индукции

Этот калькулятор определяет взаимоиндукцию двух связанных катушек индуктивности.

Пример. Рассчитать взаимную индуктивность двух расположенных рядом катушек индуктивности 10 мкГн и 5 мкГн с коэффициентом связи 0,5.

Входные данные
Индуктивность первой катушки, L1

генри (Гн)миллигенри (мГн)микрогенри (мкГн)наногенри (нГн)пикогенри (пГн)
Индуктивность второй катушки, L2

миллигенри (мГн)

Коэффициент связи, k

0 ≤ k ≤ 1

Выходные данные
Взаимоиндукция
M миллигенри (мГн)

Введите величины индуктивностей и коэффициента связи, выберите единицы индуктивности в генри (Гн), миллигенри (мГн), микрогенри (мкГн) или пикогенри (пГн) и нажмите кнопку Рассчитать.

В токоизмерительных клещах с разъемным магнитопроводом для безопасного измерения тока без необходимости подключать прибор к схеме используется измерительный трансформатор. В приборе используется явление взаимной индукции. На разъемном магнитопроводе надета катушка, являющаяся вторичной обмоткой измерительного трансформатора. Первичной «обмоткой» является охватываемый магнитопроводом провод с током. Электродвижущая сила, возникающая в катушке на магнитопроводе, пропорциональна току, текущему в проводнике, охваченном клещами. Прибор измеряет напряжение на зажимах катушки и указывает на дисплее значение измеряемого тока.

Калькулятор определит взаимоиндукцию M двух связанных катушек индуктивности по формуле:

где k — коэффициент связи, L₁ — индуктивность первой катушки и L₂ — индуктивность второй катушки. Коэффициент связи определяется как отношение взаимоиндукции двух катушек к максимально возможному значению их взаимоиндукции. Коэффициент связи изменяется в пределах от 0 до 1 и зависит от близости катушек или обмоток, материала их сердечника, их взаимной ориентации, формы и количества витков. У слабо связанных катушек или обмоток коэффициент связи k 0.5. Если две катушки плотно намотаны одна над другой на общем ферромагнитном сердечнике, их связь почти идеальна и значение коэффициента связи k приближается к единице. Если же расстояние между катушками велико, значение k очень мало и приближается к нулю.

Тороидальные трансформатор и дроссель в импульсном блоке питания

Пример расчетов. Коэффициент связи двух катушек с индуктивностью 2 мкГн и 3 мкГн равен 0,5. Взаимоиндукция в микрогенри определяется как

Две катушки с взаимной индукцией на принципиальной схеме

При увеличении электрического тока, протекающего через катушку индуктивности L₁ от внешней цепи, вокруг катушки создается увеличивающееся магнитное поле, в котором сохраняется энергия. При уменьшении тока магнитное поле также уменьшается. При этом на выводах катушки возникает напряжение (ЭДС самоиндукции) в направлении, противоположном направлению тока, и сохраняемая в магнитном поле энергия отдается обратно во внешнюю цепь. Если рядом с первой катушкой поместить вторую катушку L₂, то магнитное поле, возникшее в первой катушке, создаст напряжение во второй катушке. Если общее магнитное поле пронизывает несколько катушек, говорят, что у них имеется взаимная индукция. Она обычно обозначает буквой M и измеряется в единицах индуктивности (генри).

Взаимоиндукция в вашем автомобиле: для создания искры в свечах зажигания используется катушка зажигания, представляющая собой трансформатор с высоким коэффициентом трансформации. Когда ток через первичную обмотку с малым числом витков прерывается, очень большая ЭДС возникает во вторичной обмотке с большим числом витков, которая достаточна для создания искры в зазоре автомобильной свечи зажигания

В обратной ситуации, если ток течет в катушке L₂, а наводится ток в катушке L₁, взаимоиндукция будет той же. Отметим, что электродвижущая сила (ЭДС) возникает только при изменении тока, причем чем быстрее изменяется ток, тем больше будет ЭДС. То есть, ЭДС взаимной индукции прямо пропорциональна скорости изменения тока

Явление взаимной индукции используется в трансформаторах, электродвигателях, генераторах и других устройствах, в которых для функционирования необходимо взаимодействие с магнитным полем. В то же время взаимоиндукция часто бывает нежелательной, когда возникает паразитная индуктивная связь между проводниками в схеме или даже между силовыми кабелями и металлическими кабельными каналами, в которых они помещены.

Расчет катушек на кольцах Amidon из порошкового железа:

Ферритовые кольца фирмы Amidon не имеют цветовой маркировки (блестящие черные либо тускло-серые), Здесь калькулятор для их расчета. Изделия из порошкового железа (карбонильного) маркируются цветом в зависимости от материала кольца. – здесь полный набор характеристик. Расчет ведется по формуле:

ВЫБЕРИТЕ КОЛЬЦО:

Тип материала кольца –123678101215171826304052
Типоразмер кольца –T-5T-10T-12T-16T-20T-25T-30T-37T-44T-50T-68T-80T-94T-106T-130
Доступная информация о кольце:

Цветовой код:  Материал:   Рабочие частоты LC цепей  Начальная магнитная проницаемость (μ):  Размеры (OD x ID x H):    дюймммAL фактор:   мкГн/(N/100)2ВВЕДИТЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:

L = мГнмкГннГн– Требуемая индуктивность

Рассчитать

Результат:

N– Число витков

МАТЕРИАЛ №0: В основном используется на частотах выше 100 МГц. Индуктивность (или число витков), полученная из расчетов, исходя из заданного параметра AL, не может быть достаточно точной и сильно зависит от техники намотки.МАТЕРИАЛ №1: Очень похож на материал №3 за исключением более высокого объемного сопротивления и повышенной стабильности.МАТЕРИАЛ №2: Carbonyl ‘E’ порошковый материал с высоким объемным сопротивлением. Для изготовления высокодобротных катушек на частотах от 2 МГц до 20 МГц.МАТЕРИАЛ №3: Carbonyl ‘HP’ материал с прекрасной стабильностью и добротностью для низких частот от 50 КГц до 500 КГц.МАТЕРИАЛ №6: Carbonyl ‘SF’ материал. Предназначен для катушек с высокой добротностью и температурной стабильностью для частот 20 МГц — 50 МГц.МАТЕРИАЛ №7: Carbonyl ‘TH’ материал. Очень похож на №2 и №6, но имеет более высокую температурную стабильность.МАТЕРИАЛ №8: Этот материал имеет низкие потери в сердечнике и хорошую линейность в условиях высокого смещения по кривой намагничивания. Хороший высокочастотный материал. Самый дорогой материал.МАТЕРИАЛ №10: Порошковый материал «W». Обеспечивает хорошую добротность и высокую стабильность для частот от 40 МГц до 100 МГц.МАТЕРИАЛ №12: Синтетический оксидный материал, который обеспечивает хорошую добротность и умеренную стабильность для частот от 50 МГц до 200 МГц. Если высокое значение Q имеет первостепенное значение, этот материал является хорошим выбором. Если первостепенное значение имеет стабильность, предпочтительным будет материал № 17.МАТЕРИАЛ №15: Карбонильный материал «GS6». Обладает отличной стабильностью и хорошей добротностью. Хороший выбор для коммерческих частот вещания, где важны «Q» и стабильность.МАТЕРИАЛ №17: Это новый карбонильный материал, который очень похож на материал № 12, но он обладает лучшей температурной стабильностью. Однако по сравнению с материалом № 12 наблюдается небольшая потеря добротности, составляющая около 10% в диапазоне от 50 МГц до 100 МГц. На частотах выше 100 МГц добротность хуже примерно на 20%.МАТЕРИАЛ №18: Этот материал имеет низкие потери в сердечнике, аналогично материалу № 8, но с более высокой проницаемостью и более низкой стоимостью. Хорошие характеристики насыщения при постоянном токе.МАТЕРИАЛ №26: Материал с пониженным содержанием водорода. Обладает наивысшей проницаемостью из всех порошковых материалов. Используется для фильтров электромагнитных помех и дросселей постоянного тока.МАТЕРИАЛ №30: Хорошая линейность, низкая стоимость и относительно низкая проницаемость этого материала делают его популярным для мощных дросселей ИБП больших размеров.МАТЕРИАЛ №40: Недорогой материал. Имеет характеристики, похожие на очень популярный материал № 26. Хорошая линейность, низкая стоимость и относительно низкая проницаемость этого материала делают его популярным для мощных дросселей ИБП больших размеров.МАТЕРИАЛ №52: Этот материал имеет более низкие потери в сердечнике при высокой частоте и такую же проницаемость, что и материал № 26. Популярен для новых конструкций высокочастотных дросселей.

Ссылки по теме:

Виды катушек индуктивности

Круговые катушки индуктивности являются, наверное, самыми распространёнными. В тоже время из-за разнообразия их форм существует некоторая трудность в расчёте индуктивности. Для некоторого упрощения расчёта катушки индуктивности делятся на несколько видов. Рассмотрим основные конструктивные особенности круговых катушек индуктивности

Для расчёта индуктивности круговой катушки необходимо знать следующие размеры:

D1 – внутренний диаметр, D2 – внешний диаметр, Dср – средний диаметр, l – длина катушки (аксиальный размер), t – толщина обмотки (радиальный размер), где t можно вычислить

Поэтому, в зависимости от соотношения между этими размерами различают следующие катушки индуктивности:

если l > Dср – длинная катушка,

если l ср – короткая катушка,

если l ср – очень короткая катушка,

если l = 0 – плоская катушка,

если t ≈ Dср – толстая катушка,

если t ср – тонкая катушка,

если t = 0 – соленоид.

Индуктивность кругового кольца круглого сечения

Теперь рассмотрим, какова будет индуктивность если провод свернуть в кольцо. Такой индуктивный элемент будет иметь вид

При этом его индуктивность можно вычислить по следующему выражению

для  постоянного тока

где R – радиус витка, м, R = D/2;

r – радиус провода, м, r = d/2;

μ – магнитная постоянная, μ = 4π•10-7 Гн/м.

Так же как и для проводника существует выражение для индуктивности кругового витка на любой частоте

где ξ – коэффициент, вносящий поправку на распространение переменного тока по сечению провода. Определяется также как и для прямого проводника.

Пример. В качестве примера рассчитаем индуктивность такого же провода, как и в первом примере, только свёрнутом в кольцо. В этом случае диаметр провода d = 2 мм, а диаметр кольца D = l/π = 4/3,142 ≈ 1,273 м, провод выполнен из меди (γ = 5,81*107 См/м).

Для постоянного тока индуктивность составит

На частоте 50 кГц

В следующей части я продолжу рассмотрение расчётов индуктивности для различных индуктивных элементов.

Теория это хорошо, но без практического применения это просто слова.Здесь можно всё сделать своими руками.

Расчёт поправки на собственную индуктивность витков

Как я писал в начале статьи, полная индуктивность катушки L состоит из расчётной индуктивности LP и поправки на изоляцию ∆L, которая в свои очередь состоит из поправки на собственную индуктивность витков ∆1L и поправки на взаимную индуктивность витков ∆2L

Данные поправки зависят от взаимного расположения витков в катушке. Для провода круглого сечения возможны следующие варианты заполнения катушки

Расположение провода круглого сечения в катушке индуктивности. s – диаметр провода с изоляцией, sp – диаметр голого провода (без изоляции), p – шаг намотки по длине катушки, q – шаг намотки по толщине катушки.

В общем случае поправка на собственную индуктивность витков рассчитывается по следующему выражению

где μ – магнитная постоянная, μ = 4π•10-7 Гн/м;

ω – число витков соленоида;

DСР – средний диаметр катушки, м;

I – коэффициент, зависящий от расположения витков катушки.

Коэффициент I определяется в зависимости от расположения провода, варианты которого изображены на рисунке выше.

Для варианта а), провод намотан с небольшим коэффициентом заполнения

где s – диаметр провода с изоляцией, sp – диаметр голого провода (без изоляции).

Для варианта б), провод намотан с большим коэффициентом заполнения

где s – диаметр провода с изоляцией, sp – диаметр голого провода (без изоляции).

Для варианта в), провод намотан с шагом p по длине катушки и с шагом q по толщине катушки

где s – диаметр провода с изоляцией, sp – диаметр голого провода (без изоляции).

Для варианта г), провод намотан в один слой по длине катушки с шагом p. В зависимости от способа вычисления расчётной индуктивности LP

— если при вычислении расчётной индуктивности LP толщина намотки t принята равной диаметру голого провода sP, то коэффициент I будет равен

— если при вычислении расчётной индуктивности LP толщина намотки t принята равной нулю (расcчитывалась как соленоид), то коэффициент I будет равен

где p – шаг намотки по длине катушки, sp – диаметр голого провода (без изоляции).

Для варианта д), провод намотан в один слой по толщине намотки с шагом q, также возможно два случая

— если при вычислении расчётной индуктивности LP длина намотки l принята равной диаметру голого провода sP, то коэффициент I будет равен

— если при вычислении расчётной индуктивности LP длина намотки l принята равной нулю (рассчитывалась как плоская катушка), то коэффициент I будет равен

где q – шаг намотки по толщине катушки, sp – диаметр голого провода (без изоляции).

Эквивалентная схема реальной катушки индуктивности

В этом калькуляторе мы рассматривали идеальную катушку индуктивности. В то же время, в реальной жизни таких катушке не бывает. Катушки обычно конструируются с минимальными размерами таким образом, чтобы они помещались в миниатюрное устройство. Любую реальную катушку индуктивности можно представить в виде идеальной индуктивности, к которой параллельно подключены емкость и сопротивление, а еще одно сопротивление подключено последовательно. Параллельное сопротивление учитывает потери на гистерезис и вихревые токи в магнитном сердечнике. Это параллельное сопротивление зависит от материала сердечника, рабочей частоты и магнитного потока в сердечнике.

Паразитная емкость появляется в связи с тем, что витки катушки находятся близко друг к другу. Любые два витка провода можно рассмотреть как две обкладки маленького конденсатора. Витки разделяются изолятором, таким как воздух, изоляционный лак, лента или иной изоляционный материал. Относительная диэлектрическая проницаемость материалов, используемых для изоляции, увеличивает емкость обмотки. Чем выше эта проницаемость, тем выше емкость. В некоторых случаях дополнительная емкость может появиться также между катушкой и противовесом, если катушка расположена над ним. На высоких частотах реактивное сопротивление паразитной емкости может быть весьма высоким и игнорировать его нельзя. Для уменьшения паразитной емкости используются различные методы намотки катушек.

Для уменьшения паразитной емкости катушки с высокой добротностью для радиопередатчиков наматывают так, чтобы было достаточно большое расстояние между витками

Если индуктивность большая, то сопротивление обмотки (Rw на схеме) игнорировать уже нельзя. Тем не менее, оно мало по сравнению с реактивным сопротивлением больших катушке на высоких частотах. Однако, на низких частотах и на постоянном токе это сопротивление необходимо учитывать, так как в этих условиях через катушку могут протекать значительные токи.

Катушки индуктивности и обмотки в различных устройствах

аудиоТракТ – Определение размера катушки индуктивности

            Данный расчет является примером для определения данных катушки индуктивности на воздушном сердечнике, нагруженной динамиком. В этом примере выбрана катушка без сердечника во избежание искажений, обусловленных перемагничиванием сердечника.

            На рисунке показана оптимальная катушка индуктивности в смысле отношения индуктивности катушки и ее активному сопротивлению. Конструкция получается, когда внутренний диаметр цилиндрического слоя обмотки вдвое больше его высоты, а внешний диаметр в четыре раза больше высоты и в два раза больше внутреннего диаметра.

Пример

            высота 1 см; внутренний диаметр 2 см; внешний диаметр 4 см.

Пример расчета

 

            Современны программы по расчету пассивных фильтров для акустики, дают значение катушек индуктивности в мГн, здесь нужно перевести в мкГн, т.е. умножить на 1000.

            Определим данные катушки с индуктивностью 1,25 мГн (или 1250 мкГн) разделительного фильтра, нагруженного динамиком сопротивлением 4 Ом. Активное сопротивление рассчитываемой катушки должно составлять 5 % сопротивления динамика. Это соотношение можно считать вполне приемлемым.

 

Активное сопротивление катушки: R = 0,05 х 4 = 0,2 Ом

откуда: L / R = 1250 / 0,2 = 6250 мкГн/Ом;

далее имеем: h = √ 4500 / 8,6 = 22,87 мм;

длинна жилы: l = 187,3 х √ 1250 х 22,87 = 3,1 х 10-4 мм = 31 м;

количество витков: n = 19,88 х √ 1250 / 22,87 = 146,97 витков;

диаметр жилы: d = 0,84 х 22,87 / √ 146,97 = 1,58 мм;

масса намотки: m = 22,873 х 10-3 / 21,4 = 0,55 кг.

 

            Полученные значения должны быть округлены (в первую очередь диаметр жилы) до ближайшего стандартизированного. Окончательные значения индуктивности подгоняют путем отматывания нескольких витков обмотки, намотанной с некоторым превышением числа витков сравнительно с рассчитанным.

 

Итак имеем данные, которые понадобятся для расчета будущей катушки:

-высота намотки h = 22,87мм;

-значит внутренний диаметр a = 45,74 мм;

-соответственно внешний: b = 91,48 мм;

-длинна: 31 м;

-количество витков: 147;

-диаметр жилы, соответствует стандартизированному: 1,58 мм.

Катушки индуктивности | Хиоки

Что такое индукторы или катушки?
Катушки могут быть без сердечника (с воздушным сердечником или сердечником из немагнитного металла) или они могут иметь сердечник из магнитного металла (то есть металла с высокой магнитной проницаемостью), такого как феррит. Индукторы с сердечниками обладают токовой зависимостью.

Пример настройки условий измерения

* В противном случае используются настройки по умолчанию.
* Вышеуказанные настройки относятся к пример измерения.Поскольку оптимальные условия меняются в зависимости от цель измерения, конкретные настройки должны определяться оператор инструмента.

Установка частоты измерения
Явление LC-резонанса с индуктивностью и паразитной емкостью катушки (индуктора) известно как саморезонанс. Частота, при которой возникает саморезонанс, известна как собственная резонансная частота. При оценке катушек обязательно измеряйте L и Q на частоте, которая значительно ниже собственной резонансной частоты.

Индуктивность катушки, которая увеличивается с частотой, можно рассчитать по следующему уравнению: Z = j2πfL. Чтобы эффективно измерять индуктивность при изменении частоты, установите диапазон измерения АВТО. Для измерения с более высокой степенью точности установите частоту, чтобы получить импеданс, который можно измерить с высокой точностью.

Установка уровня сигнала измерения
Измерительный ток может быть рассчитан на основе напряжения открытого контакта, выходного сопротивления прибора и импеданса объекта измерения.Установите измерительное напряжение так, чтобы номинальный ток не превышался.

При измерении катушки, которая показывает зависимость от тока (т. Е. Катушки с магнитным сердечником), установите прибор на такой уровень сигнала, чтобы магнитный сердечник не был насыщен. При измерении катушки, не имеющей зависимости от тока, рекомендуется настроить прибор на уровень сигнала с максимальной точностью. В серии IM35xx наилучшая точность достигается при настройке режима V на 1 В. В серии IM758x уровень измерительного сигнала определяется для мощности при использовании нагрузки 50 Ом порта DUT, а настройка с наилучшей точностью составляет +1 дБм.

При измерении катушки с сердечником или катушки с низким номинальным током удобен режим CC (постоянный ток) серии IM35xx. Ток измерения контролируется программно, поэтому он остается постоянным.

Используемые продукты
Приложения для массового производства

Приложения для исследований и разработок

* Для получения дополнительной информации см. Каталог продукции.

Выбор параметра, Ls или Lp

Вообще говоря, режим последовательной эквивалентной схемы используется при измерении элементов с низким импедансом (приблизительно 100 Ом или меньше), а режим параллельной эквивалентной схемы используется при измерении элементов с высоким импедансом (приблизительно 10 кОм или больше).Если соответствующий режим эквивалентной схемы неясен, например, при измерении образца с импедансом примерно от 100 Ом до 10 кОм, проконсультируйтесь с производителем компонента.
Катушка индуктивности будет вести себя так, как если бы потери в медной обмотке Rs и потери в сердечнике Rp были подключены к идеальной катушке индуктивности L. Индуктивность идеальной катушки может быть рассчитана следующим образом: XL = j2πfL. Хотя общая формулировка невозможна, поскольку она изменяется в зависимости от величины Rs и Rp, катушки с низкой индуктивностью характеризуются небольшим XL, что позволяет рассматривать импеданс при параллельном размещении Rp и L как примерно эквивалентный XL.Rs можно игнорировать, так как Ls мала, поэтому используется последовательная эквивалентная схема. Напротив, при высоком импедансе Rp нельзя игнорировать, а Rs можно, поэтому схему можно рассматривать как параллельную эквивалентную схему.

Ток, текущий в катушку


Ток, текущий в катушку, можно рассчитать на основе напряжения открытого контакта, выходного сопротивления прибора и импеданса объекта измерения.

* 1 Выходное сопротивление зависит от модели и от того, включен ли высокоточный режим с низким импедансом.См. Технические характеристики продукта в руководстве по эксплуатации.

Измерение Rdc
При оценке катушки измеряются L, Q и Rdc. Такие инструменты, как IM3533 и IM3536, могут измерять L, Q и Rdc без необходимости использования каких-либо других устройств. После измерения L и Q с помощью сигнала переменного тока измерьте Rdc с помощью сигнала постоянного тока.
* Rs и Rp не равны Rdc. Rs и Rp – значения сопротивления, которые измеряются с помощью сигнала переменного тока. Они включают такие компоненты, как потери в катушке и сопротивление обмотки, которое увеличивается из-за поверхностных эффектов проводника и эффектов близости.
Когда материал обмотки имеет большой температурный коэффициент, Rdc будет изменяться в зависимости от температуры. IM3533 имеет функцию температурной коррекции Rdc.

Характеристики наложения постоянного тока
Характеристики катушек включают характеристики наложения постоянного тока, которые показывают степень уменьшения индуктивности относительно постоянного тока, важный элемент оценки для катушек, которые будут использоваться в таких схемах, как цепи питания, которые работают с большими токами .
Функция приложения напряжения смещения постоянного тока, встроенная в счетчики Hioki LCR, предназначена для использования при измерении конденсаторов и не может использоваться для подачи постоянного тока. Чтобы наложить сигнал постоянного тока, либо используйте модуль постоянного тока смещения 9269 (или 9269-10) и внешний источник питания, либо создайте для этой цели свою собственную схему.

Установка времени задержки
Чтобы уменьшить погрешность измерения во время измерения Rdc, измерители Hioki LCR периодически включают и выключают генерируемое напряжение, чтобы отменить внутреннее смещение (функция регулировки постоянного тока).
При изменении напряжения, подаваемого на катушку индуктивности, выходное сопротивление, эквивалентное последовательное сопротивление и индуктивность катушки индуктивности вызывают переходные процессы. Установите достаточно большое время задержки во время измерения Rdc, чтобы эти явления не повлияли на результаты измерения. Название, данное настройке времени задержки, зависит от модели, как и время измерения. Для получения дополнительной информации см. Руководство по эксплуатации модели, которую вы собираетесь использовать.
Если вы не уверены в подходящем времени задержки, сначала установите как можно большее время задержки.Затем постепенно сокращайте время задержки, проверяя, что измеренные значения не изменяются.

Метод определения потерь в обмотке интегрированных катушек индуктивности и разделения скин-эффекта и эффекта близости

Эквивалентная электрическая схема

Катушки индуктивности рассматриваются как двухполюсная сеть (рис. 3). Обычно они выражаются в матричной записи, которая устанавливает отношения между переменными ток-напряжение:

Рис. 3

Двухпортовая сеть (квадруполь)

В 1 напряжение на порте 1, I 1 ток на порт 1, В 2 напряжение на порте 2 и I 2 ток на порт 2.

Связь между напряжениями портов, токами портов и матрицей Y-параметров определяется следующим образом:

$$ \ left [{\ begin {array} {* {20} c} {I_ {1}} \\ { I_ {2}} \\ \ end {array}} \ right] = \ left [{\ begin {array} {* {20} c} {Y_ {11} Y_ {12}} \\ {Y_ {21} Y_ {22}} \\ \ end {массив}} \ right] \ left [{\ begin {array} {* {20} c} {V_ {1}} \\ {V_ {2}} \\ \ end {массив}} \ right] \ quad \ left \ {{\ begin {array} {* {20} c} {I_ {1} = Y_ {11} \ cdot V_ {1} + Y_ {12} \ cdot V_ {2}} \\ {I_ {2} = Y_ {21} \ cdot V_ {1} + Y_ {22} \ cdot V_ {2}} \\ \ end {array}} \ right.$

(3)

Необходимо определить четыре постоянных элемента (L, C 1 , C 2 и C 12 ) и один частотно-зависимый параметр r.

L является постоянным, потому что для этого индуктора не используется магнитный материал, а тангенс угла потерь подложки незначителен [22]. Емкости также постоянны, потому что диэлектрическая проницаемость подложки постоянна во всем диапазоне частот.

Используя матрицу импеданса полного индуктора, можно определить параметры модели L, C 1 , C 2 и C 12 .

$$ Y_ {11} = \ frac {1} {{r _ {\ left (f \ right)} + jL2 \ pi f}} + j \ left ({C_ {1} + C_ {12}} \ справа) 2 \ pi f $$

(4)

$$ Y_ {12} = Y_ {21} = – \ left ({\ frac {1} {{r _ {\ left (f \ right)} + jL2 \ pi f}} + jC_ {12} 2 \ pi f} \ right) $$

(5)

$$ Y_ {22} = \ frac {1} {{r _ {\ left (f \ right)} + jL2 \ pi f}} + j \ left ({C_ {2} + C_ {12}} \ right ) 2 \ pi f $$

(6)

Эти четыре постоянных параметра определены, как показано на рис.{{{\ raise0.7ex \ hbox {$ {- Y_ {12} {\ text {dB}}} $} \! \ mathord {\ left / {\ vphantom {{- Y_ {12} {\ text {dB}) }}} {20}}} \ right. \ Kern-0pt} \! \ Lower0.7ex \ hbox {$ {20} $}}}}}} {2 \ pi f} $$

(8)

Рис. 4

Моделирование Y ij Кривые проводимости

Резонансные частоты проводимости Y 12 , Y 11 и Y 22 позволяют рассчитать емкости C 12 , C 1 и C 2 соответственно.{2} L}} $$

(12)

f 0Y12 , f 0Y11 , f 0Y22 – параллельные резонансные частоты параметров Y 12 , Y 11 и Y 22 .

Точность и частотный диапазон

Поэтому следует тщательно продумать выбор частотной области, чтобы определить значение r (f) . Расчет параметров Y ij с использованием параметров рассеяния может привести к значительным ошибкам.Чтобы проиллюстрировать эту проблему, параметр Y 12 был рассчитан с неточными параметрами S ij . На рисунке 5 показан параметр Y 12 , который был рассчитан с 3 наборами различных параметров S ij : S ij (правильное значение), 0,99S ij (с ошибкой 1%) и 0,95S ij. (с погрешностью 5%).

Рис.5

Y 12 в зависимости от частоты: точность и частотный диапазон

На низких частотах могут наблюдаться важные ошибки, что означает, что параметр Y 12 нельзя использовать в этом диапазоне частот.

Итак, сопротивление можно измерить LRC-метром или рассчитать.

Сопротивление r (f) зависит от частоты и должно определяться в 3 частотных областях:

  1. 1.

    на очень низких частотах (или постоянном токе) без использования Y 12

  2. 2.

    на средних частотах (емкостные связи незначительны), а импедансы r и Lω находятся в том же порядке величины (до крутизны -20 дБ / декада)

  3. 3.

    на резонансных частотах, т.е. высоких частотах.

На очень низких частотах (или постоянном токе)

Сопротивление на очень низких частотах можно вычислить или измерить. Если программа трехмерного анализа методом конечных элементов не может дать точное значение на низких частотах, сопротивление постоянному току можно рассчитать с помощью [10]:

$$ R_ {DC} = \ frac {\ rho l} {S} $ $

(13)

где ρ – удельное сопротивление меди, l – длина провода, S – сечение меди.

LCR-метр или измеритель импеданса – подходящее оборудование для измерения низкочастотного сопротивления с использованием 4-проводного метода.

На низких и средних частотах

На рисунке 6 показана эквивалентная схема для параметра Y 12 в этом диапазоне частот. На низких и средних частотах емкостными связями (C 1 , C 2 и C 12 ) можно пренебречь, и можно рассматривать только два элемента r (f), и L.

Рис.6

Y 12 Модель замещения на низких и средних частотах

Итак, выражение параметра Y 12 :

$$ Y_ {12} = – \ frac {1} {{r _ {\ left (f \ right)} + jL \ omega}} $$

(14)

Из уравнения.{2}}}} {{2 \ varvec {\ alpha}}} \ varvec {} $$

(23)

На резонансных частотах, т.е. на высоких частотах

На высоких частотах нельзя пренебрегать ни одним параметром. В этих условиях очень трудно извлечь значение r, кроме как на резонансной частоте каждого Y-параметра. Действительно, на резонансной частоте величина кривой Y-параметра зависит только от значения r. Используя процедуру подбора кривой, можно определить значение r на резонансной частоте.

Представленный метод, который заключается в определении последовательного сопротивления r (f) в 3 различных частотных диапазонах, был применен к различным индукторам без сердечника.

Понимание расчета индуктивности на основе геометрии и понимание рынка готовых индукторов

Катушки индуктивности, индукторы. Изысканно выглядящие «кольца для пончиков», которые насмехаться над любителями электроники. Вы хотите выйти за рамки основ и приступить к созданию собственных импульсных источников питания, и это требуется индуктор, в идеале индуктор типа «кольцеобразное кольцо».Хорошо, так как вы подходите к получению одного из них? Некоторые покупают тороидальные индукторы, остальные заводят свои. При этом … я хочу знать как ты наматываешь свой.

Статья в Википедии об индукторах содержит несколько хороших уравнений для расчет индуктивности на основе геометрии.

20200325 / https: //en.wikipedia.org/wiki/Inductor

Итак, давайте попробуем пример с размерами одного тороидального ферритовый сердечник индуктора, который я нашел на Digi-Key.

20200325 / https: // www.digikey.com/product-detail/en/tdk-electronics-inc/B64290L0618X038/495-3861-ND/1830191

  прямоугольное поперечное сечение
диаметр = 22,6 мм = 0,889764 дюйма
толщина, 1/3 общего диаметра (1/6 кромки) = 3,8 мм = 0,149606 дюйма
внутренний диаметр = 22,6 - 7,6 = 15 мм = 0,5

дюйма высота = 11 мм = 0,433071 дюйма Диаметр проволоки 30 AWG = 0,25 мм Проработайте эту область в виде поворотов, в один слой . 2) = 1748.2 * 0,433071 * дюйм (0,889764 / 0,5

) = 50,226 мкГн

Ух ты! Это довольно много индуктивности … слишком много для моей конкретной приложение, собственно. Это предполагает воздушное ядро, видимо … вычисление с коэффициентом индуктивности ферритового сердечника A_l – это 617758.919 мм … черт возьми, это здорово.

Хорошо, лучший метод для вычисления индуктивности, теперь, когда я лучше образованный.

  1. Найдите «эффективную длину» (l_e), которая определяет меру внутреннего диаметр, который вы можете использовать с диаметром вашего провода для вычисления количество витков, которые вы можете надеть на катушку.2 * 0,000314 / 0,08 = 197,192 мкГн

    Ладно, неплохо. Итак, мы знаем, что соленоид дверного звонка должен иметь пару сотен микрогенри индуктивности.

    Один оборот = один круг вокруг сердечника, а не полное покрытие поверхности кольца пончика. Помните, мы начали с прямого цилиндра индукторы, и там имеет смысл посчитать в терминах оборотов вокруг цилиндра. Итак, один поворот, это как один круг, да.

    Но послушайте, я должен сделать одно замечание.О воздушном сердечнике и феррите сердечники индуктивности. Почему индукторы с ферритовым сердечником рекомендуются для конкретные приложения? Ключевым моментом является то, что сам основной материал непроводящий, поэтому он сопротивляется образованию вихревых токов и потери в сердечнике в результате. Это позволяет индукторам с ферритовым сердечником быть эффективно полезным на высоких частотах. Воздух тоже, конечно, непроводящий, поэтому он применим для этого конкретного использования. Единственный Недостатком воздушного сердечника является то, что физический размер эквивалентного индуктор должен быть намного больше индуктора с ферритовым сердечником.Тем не мение, если вам нужно только низкое значение индуктивности, скажем, около 20 мкГн, и вы рассчитано, что геометрия разумного размера может обеспечить такую ​​индуктивность, Тогда обязательно используйте индуктор с воздушным сердечником. Это сэкономит вам деньги когда хорошо работает.

    Итак, если я недостаточно лаконично изложил вывод … вы создаете собственный импульсный источник питания? Не беспокойся о поиск идеального готового индуктора для покупки. Просто 3D печать (или даже папье-маше) свой собственный тороидальный сердечник и намотайте свою катушку с эмалированным магнитным проводом.Вы легко сможете создать необходим индуктор с воздушным сердечником 22 мкГн, и в силу того, что он является воздушным сердечником индуктор, он будет эффективно переключаться на высоких частотах без потери в сердечнике.

    Однако следует сказать об одном важном факте о цилиндрических сердечниках. Его проще купить готовые бобины для намотки индуктора с цилиндрическим сердечником на, вероятно, потому, что просто проще намотать цилиндрический сердечник, чем тороидальный сердечник, поэтому рынок намного больше.


    Вот еще один источник информации о создании собственных индукторов, но, похоже, он ориентирован исключительно на цилиндрические индукторы. Нет плохо, но могло быть и лучше.

    20200326 / DuckDuckGo создайте свой собственный индуктор 20 мкФ
    20200326 / https: //hackaday.com/2017/06/12/design-a-coil-for-a-specific-inductance/
    20200326 / https: // rimstar. org / science_electronics_projects / coil_design_inductance.htm


    А … но, может быть, я слишком рано заговорил об этом, о намотке собственного индукторы. Почему раньше у меня были проблемы с поиском индуктора на Digi-Key для моего импульсного источника питания? Я был слишком строгим в мой поиск и не совсем понял требования к индуктор.Вот и готовый хороший тороидальный индуктор с воздушным сердечником.

    20200326 / https: //www.digikey.com/product-detail/en/signal-transformer/HCTI-22-16-4/595-1721-ND/7362972

    Он дешевый, тороидальный, с воздушным сердечником, большой ток, низкий Сопротивление постоянному току, но оно довольно большое. Если вы хотите обменять для меньшего размера по более высокой цене у вас есть варианты.

    Первый выбор, я полагаю, это должен быть индуктор с воздушным сердечником, так как его дизайн идентичен другому, который явно сказал, что это был воздух основной.Меньший ток, более высокое сопротивление постоянному току, но в остальном все еще симпатичный хороший.

    20200326 / https: //www.digikey.com/product-detail/en/bourns-inc/2105-V-RC/M8850-ND/775389

    А если вам нужен горизонтальный монтаж, вы можете использовать этот. Вертикальный по сравнению с горизонтальным – это компромисс между минимизацией требуемой платы высота по сравнению с минимизацией требуемой площади поверхности доски.

    20200326 / https: //www.digikey.com/product-detail/en/bourns-inc/2105-H-RC/M8804-ND/775343

    Интересно, что если посмотреть на катушки индуктивности, то у них точно такой тот же геометрический вид по количеству витков, внутреннему диаметру и внешний диаметр вне зависимости от физического размера.Действительно, это верный. Если вы посмотрите на уравнения индуктивности, внутреннее и внешнее диаметры учитываются в уравнении пропорционально, поэтому индуктивность практически не зависит от физического размера индуктор при соблюдении геометрических пропорций. Этот вот почему эти крошечные консервированные индукторы на нулевой плате Raspberry Pi могут имеют удивительно высокое значение индуктивности.

    Типы индукторов и сердечников, их применение и применение

    Катушки индуктивности, устройства, которые передают и измеряют ток в зависимости от величины приложенного напряжения, по сути, представляют собой электромагниты, которые накапливают и высвобождают электрический ток.При подаче тока катушка индуктивности накапливает ток для создания магнитного поля. В конце концов, катушка создает поле, и ток передается через катушку, пока магнитное поле не исчезнет, ​​и процесс должен начаться снова. Индукторы обычно используются в радиочастотных приложениях для передачи тока и минимизации обратной связи и помех, а также могут использоваться в цепях для уменьшения электрического потока.

    Подробнее о функциях индукторов можно прочитать в HyperPhysics.

    Чтобы найти поставщиков индукторов, щелкните здесь.

    Типы индукторов

    Тип ферритового индуктора

    Изображение предоставлено: Shutterstock / Jurgis Mankauskas

    Как и многие другие электрические устройства, существуют разные модели для конкретных применений. Связанные, многослойные, формованные индукторы и индукторы с керамическим сердечником – это все распространенные типы, используемые в коммерческих и промышленных приложениях. Видео ниже дает краткий обзор этих типов индукторов:

    Сопряженные индукторы

    Связанные индукторы обладают магнитным потоком, который зависит от других проводников, с которыми они связаны.Когда необходима взаимная индуктивность, часто используются связанные индукторы. Трансформатор – это разновидность спаренного индуктора.

    Многослойные индукторы

    Этот особый тип индуктора состоит из многослойной катушки, многократно намотанной вокруг сердечника. Благодаря наличию нескольких слоев и изоляции между ними многослойные индукторы имеют высокий уровень индуктивности.

    Катушки индуктивности с керамическим сердечником

    Несмотря на то, что существует множество видов сердечников, индуктор с керамическим сердечником уникален тем, что имеет диэлектрический керамический сердечник, что означает, что он не может хранить много энергии, но имеет очень низкие искажения и гистерезис.

    Литые индукторы

    Эти индукторы имеют пластиковую или керамическую изоляцию. Часто используемые в печатных платах, они могут иметь цилиндрическую или стержневую форму с обмотками с выводами на каждом конце.

    Типы ядер

    Помимо индукторов с керамическим сердечником, для достижения определенных результатов можно использовать сердечники из других материалов. Поскольку сердечник – это материал, вокруг которого наматывается катушка, он напрямую влияет на индуктивность. Катушки, намотанные на сердечники на основе железа, дают большую индуктивность, чем катушки, намотанные на сердечники не на основе железа.

    Воздушное ядро ​​

    В этой конфигурации просто нет ядра. Отсутствие металлического сердечника приводит к очень небольшим искажениям, но к тому же катушка должна быть очень длинной, чтобы выдерживать большую индуктивность, что приводит к большой индуктивности.

    Индуктор со стальным сердечником

    Для применений с низким сопротивлением и высокой индуктивностью стальные сердечники являются ступенью выше воздушных сердечников. Чем плотнее стальной сердечник, тем меньше проблем с магнитным насыщением сердечника.

    Твердые ферритовые сердечники

    Когда дело доходит до максимального сопротивления, твердые ферритовые сердечники находятся в верхней части списка.Однако при работе с высокой индуктивностью они не всегда надежны и имеют тенденцию относительно быстро достигать своего уровня магнитного насыщения. В ферритовых сердечниках будет использоваться другой ферритовый материал в зависимости от области применения, такой как марганец-цинк для определенных видов антенных стержней, причем различные материалы предлагают различные преимущества. Доступны порошковые ферритовые сердечники, которые плотнее и обладают большей линейностью, чем сплошные ферритовые сердечники.

    Дроссели в цепях и предотвращение отдачи

    Поскольку индукторы не поддерживают постоянный уровень напряжения между выводами, невозможно внезапно остановить ток.Если ток проходит через цепь с замкнутым переключателем, катушка индуктивности позволяет току течь и создает электромагнитное поле. Если переключатель цепи затем разомкнут, индуктор продолжит попытки передать ток, и при этом один из выводов индуктора может переключать заряды с отрицательного на положительный. Это в конечном итоге приведет к перегрузке контакта клеммы. Если контакт перегружен, коммутатор испытает помехи и повреждение, что приведет к сокращению срока службы.Такого рода проблем можно избежать, просто используя диод, хотя для высокоскоростных приложений может быть предпочтительнее резистор.

    Если вы хотите найти поставщиков индукторов, щелкните здесь.

    Прочие изделия из двигателей

    Прочие “виды” статей

    Больше от Automation & Electronics

    Влияние неопределенностей материала на параметры RLC индукторов, смоделированных с использованием метода конечных элементов

    В этой работе мы подчеркиваем влияние неопределенностей материала (магнитная проницаемость, электрическая проводимость ферритового сердечника Mn-Zn и электрическая проницаемость изоляция провода) от параметров RLC индуктора с обмоткой, извлеченных из метода конечных элементов.С этой целью метод конечных элементов встроен в моделирование Монте-Карло. Мы показываем, что рассмотрение упомянутых различных свойств материала как реальных случайных величин приводит к значительным изменениям в распределениях параметров RLC.

    1 Введение

    В большинстве случаев при моделировании методом конечных элементов (КЭ) некоторые электромагнитные свойства материалов недостаточно известны из-за отсутствия определенной информации ( i . e . Неопределенности данных, представленных в таблицах спецификаций ).Это случай намотанных магнитных компонентов. Такие компоненты обычно используются в импульсных источниках питания, где высокие частоты переключения дают небольшие значения объема и веса. С другой стороны, операция быстрого переключения также подразумевает возникновение нежелательных явлений (скин-эффект и эффект близости, влияние паразитных емкостей, более высокие магнитные потери и т. Д.), Которые все еще сложно моделировать. Действительно, одним из основных ограничений увеличения частоты является рассеяние энергии из-за потерь в феррите, вызывающих нагрев электронных схем.Из-за их сложной структуры и связанного с ней сложного электрического поведения имеется мало данных о свойствах проводимости спеченного феррита Mn-Zn, что затрудняет правильное моделирование явления вихревых токов [1]. Кроме того, ошибки, возникающие при определении характеристик магнитомягких материалов в результате измерений, непосредственно отражаются в математических моделях материала и, таким образом, приводят к неточностям при численном моделировании. Несмотря на недавние усилия, направленные в этом направлении [2, 3], все еще наблюдаются некоторые различия между численным моделированием (посредством извлеченных эквивалентных схем RLC) и экспериментальными измерениями, проводимыми на высокочастотных магнитных компонентах обмотки (см. e . г . [4]). В некоторой степени такие расхождения вызваны геометрическими и материальными неопределенностями. Например, магнитная проницаемость и электропроводность ферритового магнитопровода обычно неизвестны с точностью менее 20% и 5% соответственно. Кроме того, диаметр провода может также изменяться из-за раздавливания окружающего изоляционного материала, а также могут возникнуть неопределенности в конфигурации обмотки из-за процедуры намотки [5].

    Необходимо учитывать влияние изменчивости входных параметров численной модели на ее выходы.Для этого обычно используются методы возмущений, моделирование Монте-Карло, полиномиальный хаос и т. Д. [6, 7]. Метод возмущений основан на развитии ряда Тейлора случайных величин в численной модели вокруг их среднего значения. Расчет производных может быть довольно сложным и дорогостоящим, что ограничивает использование этого метода только порядком 1 и для моделей, имеющих определенную регулярность. Согласно литературным источникам, теория полиномиального хаоса выгодна в случае, когда необходимо учитывать несколько случайных элементов.С другой стороны, метод Монте-Карло проще в реализации, но требует больших вычислительных затрат, поскольку для получения более точной оценки требуется несколько тысяч итераций.

    В данной статье мы изучаем влияние неопределенностей материала на параметры RLC индукторов с обмоткой, используя метод конечных элементов. Поскольку в этом анализе необходимо учитывать только три основных случайных входа (магнитная проницаемость и электрическая проводимость ферритового сердечника, а также электрическая проницаемость изоляции), мы будем использовать метод Монте-Карло для анализа их влияния на параметры RLC ферритового сердечника. индуктор намотки.Мы представляем применяемую методологию, включая стохастический подход и численную модель FE, используемую для извлечения параметров RLC в Разделе 2. В Разделе 3 мы опишем различные используемые модели для случайных входных данных, включая равномерное распределение неопределенностей по частоте. После этого в Разделе 4 будут представлены и обсуждены результаты моделирования на тестовом примере. Наконец, в заключении будут обсуждены сильные и слабые стороны предложенной методологии и предложены некоторые перспективные работы.

    2 Предлагаемая методология

    Чтобы получить распределение параметров RLC индуктора с обмоткой из-за распространения материальных неопределенностей через численную модель, моделирование методом Монте-Карло хорошо известно как простое и легкое в реализации [5, 6, 7]. В этом стохастическом методе рассматриваемыми входными параметрами являются магнитная проницаемость и электрическая проводимость ферритового сердечника, а также электрическая проницаемость изоляционного материала провода. И проницаемость, и диэлектрическая проницаемость моделируются как комплексные функции частоты с одинаковой точностью вдоль частоты, в то время как электрическая проводимость также принимается как функция действительного числа от частоты.Все они должны быть равномерно распределены между двумя предельными значениями, рассчитанными на основе данных производителя [8, 9]. Эти случайные входные данные распространяются через детерминированную числовую модель на выходные параметры (RLC). Реализованная FE 2D-модель индуктора намотки основана на двух несвязанных задачах для расчета параметров RLC. Магнитодинамическая формула a v с цепной связью используется для извлечения параметров RL индуктора [10].Сгенерированные электрические потенциалы проводников затем используются в задаче электростатики, в отличие от многих других работ (в которых априори предполагается линейное перераспределение электрического потенциала вдоль проводников). Таким образом, рассматривается слабая связь между электрическим и магнитным полями. Кроме того, массивные проводники рассматриваются с целью учета скин-эффекта и эффекта близости в проводниках. Паразитная емкость индуктора получается из электростатической энергии, вычисленной путем решения проблемы электростатики в непроводящих материалах.

    3 Моделирование неопределенностей материала

    3.1 Магнитная проницаемость ферритового сердечника

    В данном исследовании ферритовый сердечник рассматривается как магнитный диэлектрик, характеризующийся его проницаемостью и диэлектрической проницаемостью. Общий подход к моделированию различных потерь в феррите состоит в представлении электрической и магнитной проницаемости как комплексных величин, зависящих от частоты.

    μ (ω) = μ ′ (ω) −iμ ″ (ω) (1)

    ξ (ω) = ξ ′ (ω) −iξ ″ (ω) (2)

    при ω , угловая пульсация; μ ′, ξ ′ и μ ”, ξ ” действительная и мнимая части магнитной проницаемости и диэлектрической проницаемости соответственно.

    Действительные части представляют условия хранения магнитной и электрической энергии, а мнимые части выделяют магнитные и электрические потери соответственно. Магнитные потери включают гистерезис и остаточные потери, в то время как электрические потери включают джоулевы потери (из-за вихревых токов, например, в ферритовом сердечнике) и диэлектрические потери, связанные с вращением диэлектрических диполей из-за переменного электрического поля [11].

    Что касается частотной зависимости сложных форм, релаксационная модель Дебая [12] достаточна для моделирования как проницаемости, так и диэлектрической проницаемости ферритового сердечника (см. (3) и (4)).

    μ (f) = μs / (1 + i (f / frμ)) (3)

    ξ (f) = ξinf + (ξs − ξinf) / (1 + i (f / frξ)) (4)

    с μ s , ξ s , статической ( i . e . При нулевой частоте) магнитной проницаемостью и диэлектрической проницаемостью соответственно; ξ inf , диэлектрическая проницаемость на бесконечной частоте; f и f , частоты релаксации свойств материала. Для этих аналитических моделей статические параметры рассматриваются как случайные величины для нашей детерминированной модели, в то время как частоты релаксации выводятся из таблицы данных, как и в других ссылках [13].Рисунок 2 иллюстрирует эволюцию как частотные функции действительной и мнимой частей относительной магнитной проницаемости ферритового сердечника 3 F 35 с частотой релаксации, расположенной около 5,5 e + 6 Гц. Можно сделать вывод, что в ограниченном диапазоне частот (до 100 кГц) магнитная проницаемость может рассматриваться как постоянный реальный параметр.

    Рисунок 1

    Комплексная проницаемость ферритового сердечника Mn-Zn как функция частоты

    Рисунок 2

    Комплексная диэлектрическая проницаемость полиуретана как функция частоты

    3.2 Электрическая проницаемость изолирующего провода

    Для диэлектрической проницаемости изоляционного материала провода ( i . e . Полиуретан) релаксационная модель Гавриляка-Негами (эмпирическая модификация релаксации Дебая) хорошо адаптирована в этом исследовании из экспериментальная точка зрения [14, 15]. Действительная и мнимая части диэлектрической проницаемости взяты из следующего выражения:

    ξ (ω) = ξinf + (ξs − ξinf) / [1+ (iωτ0) (1 − α)] β (5)

    где ξ s и ξ inf являются статической (при нулевой частоте) и бесконечной диэлектрической проницаемостью соответственно; ω угловая пульсация; τ 0 (= 1 / (2 πf max )) характеристическое время, связанное с частотой релаксации f max ; и α и β , параметры формы, определяющие симметричное и асимметричное уширение кривой диэлектрической дисперсии.На рисунке 3 можно увидеть изменение частоты действительной и мнимой частей диэлектрической проницаемости полиуретана, принятой в этой статье. Можно отметить, что он монотонно уменьшается с частотой и может считаться постоянным на ограниченной полосе частот.

    Рис. 3

    Зависимость проводимости от частоты для ферритового сердечника

    3.3 Электропроводность ферритового сердечника

    Изменение проводимости с частотой можно вывести из мнимой части диэлектрической проницаемости [12] материала (либо для феррита или полиуретана), как показано ниже.

    σ (f) = σdc + σac (f) (6)

    с σ dc , электропроводность при нулевой частоте или проводимость постоянного тока; и σ ac , проводимость на высокой частоте.

    Последняя связана с мнимой частью диэлектрической проницаемости следующим выражением:

    σac = 2πfξ0ξ ″ (f) (7)

    , где f – частота, а ξ 0 (= 8,854187 e – 12 Ф / м), диэлектрическая проницаемость вакуума.Изменение проводимости полиуретана с частотой показано на рисунке 4. Можно заметить, что значительные потери Джоуля могут возникать на высоких частотах, но ими можно пренебречь на низких частотах.

    Рис. 4

    Распределение джоулевых потерь в обмотке индуктора на частоте 1 МГц

    4 Численные результаты

    Стохастическое исследование применено к двухмерной осесимметричной модели индуктора с обмоткой, состоящей из 81 витка и диаметром проволоки 0,315 мм. Расположение проводников в окне обмотки выбирается таким образом, чтобы уменьшить паразитные емкости системы.Поэтому выбирается гексагональное расположение проводников в окне обмотки и прерывистое расположение [16]. Эволюция извлеченных параметров RLC с частотой из моделирования Монте-Карло изображена на рисунке 6. Это результат итераций Монте-Карло 2350, для которых три случайных входных параметра зависят от частоты и равномерно распределены между двумя пределами, вычисленными из листы данных. Увеличение дисперсии R с частотой происходит из-за скин-эффекта и эффекта близости в проводниках и в ферритовом сердечнике.Квазипостоянная дисперсия индуктивности по частоте обусловлена ​​тем фактом, что глубинные вихревые токи (в ферритовом сердечнике, см. Рисунок 4), которые сдвинуты по фазе и могут влиять на индуктивность, экспоненциально меньше, поэтому их влияние малы или пренебрежимо малы на распределении L. В то время как вихревые токи, протекающие на внешней поверхности сердечника, находятся в фазе с током катушки, а затем могут значительно повлиять на реальную часть импеданса катушки. Что касается минусов, паразитные емкости показывают возрастающую дисперсию с увеличением частоты.Это происходит из-за разброса неопределенностей свойств изоляционного материала (которые учитываются при вычислении емкости) в зависимости от частоты.

    Рисунок 5

    Гистограммы параметров RLC на 1 МГц

    Рисунок 6

    Извлеченные параметры RLC в зависимости от частоты

    Распределения параметров RLC на 1 МГц изображены на рисунке 5. Можно отметить, что они равномерно распределены около их средних значений в качестве параметров случайных входов.Для анализа сходимости адаптированные математические ожидания параметров RLC на 1 МГц с их 95% доверительными интервалами показаны на рисунке 7. Здесь можно увидеть, что моделирование методом Монте-Карло достигает хорошей сходимости после 1500 итераций благодаря использованным стохастическим моделям материалов. неопределенности.

    Рисунок 7

    Сходимость параметров RLC на 1 МГц с их доверительными интервалами

    5 Заключение

    В этой статье мы проанализировали влияние неопределенностей материала (магнитная проницаемость и проводимость ферритового сердечника и диэлектрическая проницаемость изоляционного провода). материала) по извлеченным параметрам RLC индуктора намотки с помощью метода FE.Предложенная методология с использованием моделирования MC была успешно применена к 2D-модели, включающей случайные параметры (только материальные неопределенности). Однако в случае учета геометрических неопределенностей (например, формы обмотки и сердечника воздушного зазора) в дополнение к неопределенностям материала (проницаемость и проводимость ферритового сердечника) смешанный стохастический подход, реализующий, например, разложение полиномов хаоса и моделирование методом Монте-Карло, может быть интересно воспользоваться преимуществами обоих методов.Другая интересная работа – учесть материальные неопределенности в законах нелинейного поведения ( e . g . Кривая B-H ферромагнитных материалов), например, для анализа чувствительности характеристик электрических машин. В будущих работах мы планируем сравнить импедансы, рассчитанные по численным моделям, и по результатам экспериментальных измерений.

    Ссылки

    [1] Лояу В., Ван Г.-Й., Ло Буэ М., Мазалейрат Ф., Анализ микроструктуры феррита Mn-Zn с помощью импедансной спектроскопии, характеристик STEM и EDS, J.Прил. Phys., 2012, 111, III (5), 053928.10.1063 / 1.3693544 Искать в Google Scholar

    [2] Эльфген С., Франк Д., Хамейер К., Определение характеристик магнитомягких материалов путем измерения: Оценка неопределенностей вверх до 1,8 Тл и 9 кГц, AIP Advances, 2018, 8, 04720810.1063 / 1.4993294 Поиск в Google Scholar

    [3] Рамаротафика Р., Бенабу А., Кленет С., Стохастическое моделирование мягких магнитных свойств электротехнических сталей: применение к Статоры электрических машин, IEEE Trans.Magn., 2012, 48 (10), 13030581. Искать в Google Scholar

    [4] Де Грев З., Сиау Дж., Менье Г., Гишон Ж.-М., Чадебек О., Интеграл смешанной поверхности по объему Формулировка для моделирования высокочастотных индукторов без сердечника, IEEE Trans. Magn., 2016, 52 (3), 7208904. Поиск в Google Scholar

    [5] Лосса Г., Деблекер О., Де Грев З., Влияние геометрических неопределенностей на параметры RLC индукторов, смоделированных с использованием конечного Элементный метод, IEEE Trans. Магн., 2017, 53 (6), 8400104.Искать в Google Scholar

    [6] Lehikoinen A., Chiodetto N., Lantto E., Arkkio A., Anouar Belahcen Монте-Карло анализ циркулирующих токов в электрических машинах с произвольной обмоткой, IEEE Trans. Magn., 2016, 52 (8), 8205112. Поиск в Google Scholar

    [7] Офферманн П., Мак Х., Нгуен Т.Т., Клене С., Де Герсем Х., Хамейер К., Количественная оценка неопределенности и анализ чувствительности в электрических машинах со стохастически изменяющимися параметрами машины, IEEE Trans. Маг., 2015, 51 (3), 8101804.Поиск в Google Scholar

    [8] Справочник данных FERROXCUBE, Мягкие ферриты и аксессуары, 2013 г., EPCOS. Искать в Google Scholar

    [9] Pro-Power, Медно-эмалированный провод, 2015. www.farnell.com Искать в Google Scholar

    [10] Дулар П., Легрос В., Связь локальных и глобальных величин в различных конечных Составы элементов и их применение в электростатике, магнитостатике и магнитодинамике, IEEE Trans. Magn., 1998, 34 (5), 3078-3081.10.1109 / 20.717720 Поиск в Google Scholar

    [11] De Grève Z., Числовая модификация составных компонентов с высокой частотой (кандидатская диссертация), 2012 г., Монс: Университет Монса, ФПМ. Искать в Google Scholar

    [12] Лебуржуа Р., Ferrites doux pour ľélectronique de puissance, 2005, Techniques de ľIngénieur, N3260 V1. Искать в Google Scholar

    [13] Manceau JP, Etude du phénomène de relax diélectrique dans les Capités Métal-Isolant-Métal (кандидатская диссертация), 2008, Гренобль: Университет Жозефа-Фурье, Гренобль I Поиск в Google Scholar

    [14 ] Полизос Г., Тунсер Э., Томер В., Зауэрс И., Рэндалл К.А., Маниас Э., Диэлектрическая спектроскопия нанокомпозитных диэлектриков на основе полимеров с адаптированными интерфейсами и структурированным пространственным распределением наполнителей, CRC Press, 2013, 978-1-4665-6853-2 . Искать в Google Scholar

    [15] Велатутам Т.С., Абд Маджид У.Х., Ган С.Н., Диэлектрические свойства полиуретановых покрытий, полученных из полиолов на основе олеиновой кислоты пальмового масла – возобновляемый источник, J. Oil Palm Res., 2012, 24, 1260 -1266. Искать в Google Scholar

    [16] Луис Сантос Гарсиа Ф., Modélisation de Composants électromagnétiques haute fréquence par la Méthode des Elements FUHS (докторская диссертация), 2012, Гренобль: Национальный политехнический институт Гренобля Поиск в Google Scholar

    Поступило: 2017-11-02

    Принято: 2017- 12-18

    Опубликовано в Интернете: 2018-05-24

    © 2018 G. Lossa et al ., Опубликовано De Gruyter

    Эта работа находится под лицензией Creative Commons Attribution-NonCommercial-NoDerivatives 4.0 Лицензия.

    Расчет и расчет многослойного змеевика

    Подробнее о индукторах с воздушным сердечником
    Что такое индуктор с воздушным сердечником?
    “Индуктор с воздушным сердечником” – это индуктор, который не зависит от ферромагнитного материала для достижения его указанная индуктивность. Некоторые индукторы намотаны без шпулька и просто воздух в качестве сердечника. Некоторые другие ранены на шпульке из бакелита, пластика, керамики и т. д.

    Преимущества катушки с воздушным сердечником:
    На ее индуктивность не влияет ток, который она несет.
    Это контрастирует с ситуацией с катушками, использующими ферромагнитные сердечники, индуктивность которых имеет тенденцию достигать пика при умеренных напряженности поля перед падением к нулю как насыщение подходы. Иногда нелинейность намагниченности кривой можно терпеть; например в коммутационной мощности источников питания и в некоторых топологиях коммутации это преимущество.
    В схемах, таких как фильтры кроссовера аудио в Hi-Fi акустические системы необходимо избегать искажений; затем воздух катушка – хороший выбор. Большинство радиопередатчиков полагаются на воздушных змеевиках для предотвращения образования гармоник.
    Воздушные змеевики также не имеют “потерь в стали”. что проблема с ферромагнитными сердечниками. Как частота увеличивается, это преимущество становится все больше важный.Вы получаете лучшую добротность, большую эффективность, большая мощность и меньше искажений.
    Наконец, воздушные змеевики могут быть спроектированы для работы на частотах до 1 ГГц. Большинство ферромагнитных сердечников имеют тенденцию довольно с потерями на частотах выше 100 МГц.

    И “обратная сторона”:
    Без сердечника с высокой проницаемостью у вас должно быть больше и / или большее количество витков для достижения заданного значения индуктивности. Больше витков означает большие катушки, меньший резонанс из-за более высокой межобмоточной емкости и более высокой меди потеря.На более высоких частотах обычно не требуется высокая индуктивность, поэтому это не проблема.
    Излучение и захват большего поля рассеяния:
    С замкнутыми магнитными путями, используемыми в индукторах с сердечником радиация гораздо менее опасна. По мере увеличения диаметра к длине волны (лямбда = c / f), потери из-за электромагнитных радиация станет значительной.Вы можете уменьшить эту проблему, заключив катушку в экран, или установив его под прямым углом к ​​другим катушкам, может быть связан с.
    Возможно, вы используете змеевик с воздушным сердечником не потому, что вам нужен элемент схемы с определенной индуктивностью как таковой но поскольку ваша катушка используется как датчик приближения, рамочная антенна, индукционный нагреватель, катушка Тесла, электромагнит, головка магнитометра или отклоняющая балка и т. д.Затем внешний излучаемое поле может быть каким угодно.

    Катушка Брукса:
    Интересная задача – найти максимальную индуктивность. с заданной длиной провода. Брукс, написавший статью в 1931 г. вычислил, что идеальное значение для среднего радиус очень близок к 3A / 2. 2

    где A – высота и ширина обмотки катушки (в см), а N – количество витков.2

    где r – средний радиус индуктора (в см) N – количество витков.
    (r = средняя длина радиуса катушки, измеренная от центр катушки к центру высоты катушки, как показано на рисунке выше.)

    публикаций De Grève Zacharie

    Захари ДЕ ГРЕВ

    Количество публикаций: 147

    2021 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Toubeau Jean-François, Dapoz Pierre-David, Bottieau Jérémie, Wautier Aurélien, De Grève Zacharie, Vallée François, «Перекалибровка повторяющихся нейронных сетей для краткосрочного прогнозирования ветроэнергетики» в Electric Power Systems Research, 190, январь 2021 г. 1-7, https: // doi.org / 10.1016 / j.epsr.2020.106639 (2021)
    2020 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Toubeau Jean-François, Morstyn Thomas, Bottieau Jérémie, Zheng Kedi, Apostolopoulou Dimitra, De Grève Zacharie, Wang Yi, Vallée François, “Capturing Spatio-Temporal Dependencies in the Marginal Distribution Transdencies in the Marginal Proginal Forecasting Transactions in the IEE Progical Loccasting Transactions” Сетка (2020)
    • Toubeau Jean-François, Bottieau Jérémie, De Grève Zacharie, Vallée François, Bruninx Kenneth, «Управляемое данными планирование хранения энергии на рынках энергии и резервов на сутки вперед с вероятными гарантиями доставки в реальном времени» в транзакциях IEEE по энергетическим системам (2020)
    • Hupez Martin, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Новая структура сотрудничества для справедливого и экономически оптимального распределения ресурсов в рамках низковольтного электроэнергетического сообщества» в IEEE Transactions on Smart Grid (2020)
    • Hosseiniqarehtapeh Seyyedahmad, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Продвинутая модель стратегии ставок на день вперед для производителей ветроэнергетики с учетом уровня уверенности в резерве в реальном времени» в Applied Energy, 280, декабрь 2020 г., 1 -14 (2020)
    • De Grève Zacharie, Bottieau Jérémie, Vangulick (ORES) David, Wautier Aurélien, Dapoz Pierre-David, Arrigo Adriano, Toubeau Jean-François, Vallée François, «Методы машинного обучения для улучшения самопотребления в возобновляемых источниках энергии», сообщества 13, 18, 4892-4909 (2020)
    • Toubeau Jean-François, Bakhshideh Zad Bashir, Hupez Martin, De Grève Zacharie, Vallée François, «Управление напряжением на основе глубокого обучения с подкреплением для устранения неопределенностей моделей в распределительных сетях» в Энергетике, 13, 15, 3928-3943 (2020)
    • Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Goderniaux Pascal, Vallée François, Bruninx Kenneth, «Случайно-ограниченное планирование подземных аккумуляторов гидроэнергии при наличии модельных неопределенностей» в IEEE Transactions on Sustainable Energy, 1127, 3, 1516-15 , DOI: 10.1109 / TSTE.2019.2929687 (2020)
    • Toubeau Jean-François, Ponsart Chloé, Stevens Christophe, De Grève Zacharie, Vallée François, «Определение размеров подводных гравитационных накопителей с твердыми грузами, участвующих в рынках электроэнергии» в международных сделках по электроэнергетическим системам, 30, 10, 1-17 (2020 )
    • Desmoort Alexis, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Активное исправление для оптимальной команды двунаправленной резонансной беспроводной передачи мощности, устойчивой к серьезным отклонениям параметров цепи» в транзакциях IEEE в отраслевых приложениях, 56, 2, 1640-1648 (2020)
    • Bottieau Jérémie, Hubert Louis, De Grève Zacharie, Vallée François, Toubeau Jean-François, «Очень краткосрочное вероятностное прогнозирование для рискованного участия в урегулировании дисбаланса единой цены» в транзакциях IEEE по энергетическим системам, 35, 2, 1218-1230, 10.1109 / TPWRS.2019.2940756 (2020)

    Конференция / Аннотация конференции

    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Построение быстрых стохастических суррогатных моделей для извлечения RL-параметров индукторов, смоделированных с использованием МКЭ» в «19-й двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC 2020)», Писе, Италия (2020)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Toubeau Jean-François, Dapoz Pierre-David, Bottieau Jérémie, Wautier Aurélien, De Grève Zacharie, Vallée François, «Перекалибровка рекуррентных нейронных сетей для краткосрочного прогнозирования ветроэнергетики» на 21-й конференции IEEE PowerSC Computation 2020 “, Порту, Португалия (2020)

    Участие в конференции / конференции

    • Hupez Martin, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Совместные рамки для справедливого и эффективного распределения ресурсов в сообществах низковольтной электроэнергии» в «Ежегодном собрании Infoms», Вашингтон, округ Колумбия, США (2020)
    • De Grève Zacharie, «Zoning à Energie Local DurAble (ZELDA): séminaire de restitution» в «Les communautés d’énergie renouvelable dans les PAE wallons, c’est possible», IGRETEC, Bd Mayence, Charleroi, Belgique (2020 )
    2019 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Toubeau Jean-François, Iassinovski Sergueï, Jean Emmanuel, Parfait Jean-Yves, Bottieau Jérémie, De Grève Zacharie, Vallée François, «Нелинейный гибридный подход к планированию коммерческих подземных накоплений гидроаккумулируемой энергии» в IET Распространение, 13, 21, 4798-4808, 10.1049 / iet-gtd.2019.0204 (2019)
    • Exizidis Lazaros, Kazempour Jalal, Papakonstantinou Athanasios, Pinson Pierre, De Grève Zacharie, Vallée François, «Стимулирующая совместимость на двухэтапном стохастическом рынке электроэнергии с проникновением высокой ветровой энергии» в IEEE Transactions on Power Systems, 34, 4, 28 -2858, 10.1109 / TPWRS.2019.29 (2019)
    • Стеванони Чарлин, Де Грев Захари, Валле Франсуа, Деблекер Оливье, «Долгосрочное планирование подключенных промышленных микросетей: теоретический подход, включающий ежедневные одноранговые обмены микросетями» в IEEE Transactions on Smart Grid, 10, 2, 2245- 2256, 10.1109 / ТСГ.2018.2793311 (2019)
    • Toubeau Jean-François, Bottieau Jérémie, Vallée François, De Grève Zacharie, «Многомерное вероятностное прогнозирование на основе глубокого обучения для краткосрочного планирования на энергетических рынках» в IEEE Transactions on Power Systems, 34, 2, 1203-1215, 10.1109 / TPWRS.2018.2870041 (2019)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Goderniaux Pascal, Vallée François, Bruninx Kenneth, «Инструмент с ограниченными шансами для планирования подземных аккумуляторов гидроэнергии при наличии модельных неопределенностей» в «Ежегодном собрании INFORMS 2019, INFORMS. 2019 », Сиэтл, США (2019)
    • Дапо Пьер-Давид, Де Грев Захари, Де Пау Филипп, Спротен Джонатан, Валле Франсуа, «Методы кластеризации смешанной регрессии для среднесрочного прогнозирования реактивной мощности в передающих сетях» в «Конференция IEEE по инновационным технологиям интеллектуальных сетей, ISGT 2019. Европа », Бухарест, Румыния (2019)
    • Арриго Адриано, Ордудис Христос, Каземпур Джалал, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Захари, Валле Франсуа, «Оптимальный поток энергии в условиях неопределенности: обширный анализ вне выборки» в конференции IEEE по инновационным технологиям интеллектуальных сетей, ISGT 2019 Европа », Бухарест, Румыния (2019)
    • Арриго Адриано, Ордудис Христос, Каземпур Джалал, Де Грев Захари, Тубо Жан-Франсуа, Валле Франсуа, «Распределенно надежная распределенная энергия и распределение резервов: точный подход, основанный на поддержке» в 15-й Международной конференции по стохастическому программированию, ISCP XV “, Тронхейм, Норвегия (2019)
    • Хупес Мартин, Де Грев Захари, Валле Франсуа, «Сценарий совместного управления спросом для либерализованных интеллектуальных сетей» на «25-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2019», Мадрид, Испания (2019)

    Участие в конференции / конференции

    • Арриго Адриано, Ордудис Христос, Каземпур Джалал, Де Грев Захари, Тубо Жан-Франсуа, Валле Франсуа, «Распределенно надежное распределение энергии и резервов: точный подход, основанный на поддержке» на 26-м семинаре молодых экономистов и инженеров-энергетиков (YEEES) “, Лёвен, Бельгия (2019)

    Вульгаризация / другие средства массовой информации

    • ORES, De Grève Zacharie, Siemens, N-Side, IDETA, DAPESCO, «L ‘« E-Cloud »: коллектив автоконсультации по обслуживанию предприятий, с учетом перспектив экономики на фактуре электроснабжения 8 à 14% “(2019)
    2018 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Hupez Martin, De Grève Zacharie, Vallée François, «Сценарий совместного управления спросом для низковольтных сетей на либерализованных рынках электроэнергии» в IET Generation, Transmission and Distribution, 12, 12, 5990-5999, DOI: 10.1049 / iet-gtd.2018.5511 (2018)
    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Влияние неопределенностей материала на параметры RLC индукторов с обмоткой, смоделированные с использованием метода конечных элементов» в Open Physics (2018)
    • Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Среднесрочная многорынная оптимизация для виртуальных электростанций: среда принятия решений на основе стохастического анализа» в IEEE Transactions on Power Systems, 33, 2, 1399-1410, 10.1109 / TPWRS.2017.2718246 (2018)
    • Апостолопулу Димитра (UOxford), De Grève Zacharie, McCulloch Malcolm (UOxford), «Надежная оптимизация работы гидроэлектрической системы в условиях неопределенности» в IEEE Transactions on Power Systems, 33, 3, 3337-3348 (2018)

    Конференция / Аннотация конференции

    • Лосса Унен Джеффри, Деблекер Оливье, Де Грев Захари, «Гибридный подход с использованием моделирования Монте-Карло и расширения полиномиального хаоса для распространения геометрических и материальных неопределенностей при извлечении КЭ параметров RL индукторов намотки» в «11-м Международном симпозиуме по электричеству и электричеству. Магнитные поля (EMF 2018) », Дармштадт, Германия (2018)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Извлечение параметров RL индуктора ран с использованием состава T-omega» в «Международном семинаре по вычислениям, электромагнетизму и машинному интеллекту (CEMI)», Стелленбош, Южная Африка (2018 г.) )
    • Desmoort Alexis, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Активное выпрямление для оптимального управления двунаправленной резонансной беспроводной передачей энергии» на Международном симпозиуме по силовой электронике, электроприводам, автоматизации и перемещению (SPEEDAM) 2018 г., Амальфи, Италия (2018 г.) )
    • Exizidis Lazaros, De Grève Zacharie, Vallée François, Kazempour Jalal, Papakonstantinou Athanasios, Pinson Pierre, «Эффективность и стимулирующая совместимость на совместно оптимизированном рынке энергии и резервов электроэнергии» в «20-й конференции IEEE Power Systems Computing, Dublin, PSCC 2018» , Ирландия (2018)
    • Стеванони Шарлин, Валле Франсуа, Де Грев Захари, Деблекер Оливье, «Оптимизированные децентрализованные и централизованные методы управления нагрузкой в ​​промышленных микросетях» в «CIRED Workshop 2018», Любляна, Словения (2018)
    • Bottieau Jérémie, Vallée François, De Grève Zacharie, Toubeau Jean-François, «Использование услуг по регулированию частоты от ветрогенераторов путем улучшения прогнозов на сутки вперед с использованием нейронных сетей LSTM» в «IEEE International Energy Conference, ENERGassYCON, 2018», Кипр (2018)
    • Bottieau Jérémie, De Grève Zacharie, Vallée François, Toubeau Jean-François, «Содействие участию аккумуляторных систем хранения в балансировке электрических сетей в реальном времени» на 9-м симпозиуме молодых исследователей IEEE в области электроэнергетики, 2018 г. Брюссель, Бельгия (2018)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, «Моделирование и оптимальное управление резонансной беспроводной передачей энергии» на 9-м симпозиуме молодых исследователей IEEE в области электроэнергетики, Брюссель, Бельгия (2018)

    Плакат конференции / конференции

    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, “Гибридный подход с использованием моделирования Монте-Карло и расширения полиномиального хаоса для распространения геометрических и материальных неопределенностей при извлечении параметров RL индукторов намотки” в “GAMM AGUQ”, Дортмунд, Аллемань (2018)
    2017 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, «Аналитическое, численное и экспериментальное моделирование резонансных устройств беспроводной передачи энергии» в Revue E Tijdschrift, 132ème année, N ° 1-2-3-4-2016 (2017)
    • Vaghasyia Tusharkumar, Bhatt Nikunj, Vallée François, Lecron Fabian, De Grève Zacharie, «Прогнозирование энергии ветра с помощью метода матричной факторизации» в International Journal of Advanced Engineering and Research Development, 4, 7, 351-362 (2017)
    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Влияние геометрических неопределенностей на параметры RLC индукторов с обмоткой, смоделированные с использованием метода конечных элементов» в IEEE Transactions on Magnetics, 53, 6 (2017)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS, ULg), Geuzaine Christophe (ULg), Deblecker Olivier, «Граничное условие поверхностного импеданса с соединением цепей для трехмерного конечно-элементного моделирования беспроводной передачи энергии» в IEEE Transactions on Magnetics, 53, 6 (2017)
    • Exizidis Lazaros, Kazempour Jalal, Pinson Pierre, De Grève Zacharie, Vallée François, «Влияние общедоступных агрегированных прогнозов ветра на рыночные результаты» в IEEE Transactions on Sustainable Energy, 8, 4, 1394-1405 (2017)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Стеванони Чарлин, Валле Франсуа, Де Грев Захари, Деблекер Оливье, «Теоретическое управление ежедневной игрой в подключенной промышленной микросети» в «Конференция IEEE по инновационным технологиям интеллектуальных сетей (ISGT Asia 2017)», Окленд, Новая Зеландия (2017)
    • Toubeau Jean-François, Bottieau Jérémie, Vallée François, De Grève Zacharie, «Улучшенное прогнозирование нагрузки на сутки вперед и возобновляемой генерации за счет оптимального использования многомасштабных зависимостей» в «IEEE Conference on Innovative Smart Grids Technologies (ISGT Asia 2017)» , Окленд, Новая Зеландия (2017)
    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, “Влияние неопределенностей материала на параметры RLC индукторов с использованием метода конечных элементов” на 18-м международном симпозиуме по электромагнитным полям в мехатронике, электротехнике и электронной технике, ISEF2017, Лодзь , Польша (2017)
    • Hupez Martin, De Grève Zacharie, Vallée François, «Качественное сравнение непоследовательного и последовательного подходов в стохастическом анализе низкого напряжения» в «52-й Международной конференции университетов по энергетике, UPEC 2017», Ираклион, Греция (2017)
    • Vallée François, De Grève Zacharie, le Maire Victor, «Об оценке качества прогнозов фотоэлектрических систем на сутки вперед с помощью классификатора искусственной нейронной сети» в «6-й Международной конференции IEEE по чистой электроэнергии, ICCEP 2017», Санта-Маргерита-Лигуре , Италия (2017)
    • Де Грев Захари, Лекрон Фабиан, Валле Франсуа, Мор Жерар, Перес Даниэль, Данов Стоян, Сиприано Хорди, «Сравнение подходов к кластеризации временных рядов для схем электрических нагрузок» на 24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017, Глазго , Шотландия (2017)
    • Валле Франсуа, Хупес Мартин, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Закари, «Работа с разреженными данными интеллектуальных измерений в технико-экономическом анализе низковольтных сетей» в «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017», Глазго, Шотландия (2017)
    • Stevanoni Charline, Vallée François, De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, «Об использовании теории игр для изучения планирования и рентабельности промышленных микросетей, подключенных к распределительной сети» в «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017» , Глазго, Шотландия (2017)
    • Hupez Martin, De Grève Zacharie, Vallée François, «Моделирование временных технических решений в распределительных сетях с использованием последовательного стохастического анализа» в «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017», Глазго, Шотландия (2017)
    • Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Технические воздействия на системы распределения средних электростанций, участвующих в рынках энергии и резервов мощности» в «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017», Глазго, Шотландия (2017)
    • Лекрон Фабиан, Де Грев Захари, Валле Франсуа, Мор Жерар, Перес Даниэль, Данов Стоян, Сиприано Хорди, «Использование матричной факторизации для прогнозирования электрических величин» в «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017», Глазго , Шотландия (2017)

    Участие в конференции / конференции

    • Де Грев Захари, Лекрон Фабиан, Валле Франсуа, Венкатесваран Анант, «Аналитика данных в интеллектуальных сетях (учебное пособие)» на «24-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2017», Глазго, Шотландия (2017)

    Книга / Часть книги

    • Hupez Martin, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «Временные ряды SARMA для моделирования микроскопических электрических нагрузок» в «Вклад в статистику – достижения в анализе и прогнозировании временных рядов», Editions Springer, 978-3-319 -55789-2 (2017)
    2016 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Exizidis Lazaros, Kazempour Jalal, Pinson Pierre, De Grève Zacharie, Vallée François, «Совместное использование прогнозов ветроэнергетики на рынках электроэнергии: численный анализ» в Applied Energy, 176, август 2016 г., 65-73 (2016)
    • Валле Франсуа, Мутье Франсуа, Клонари Василики, Тубо Жан-Франсуа, Лекрон Фабиан, Де Грев Захари, Лобри Жак, «О корреляции между покупателями в вероятностном анализе низковольтных распределительных систем» в International Review of Electrical Engineering, 11, 3 , 277-283 (2016)
    • Klonari Vasiliki, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Durieux Olgan, Lobry Jacques, Vallée François, «Структура вероятностного моделирования профиля напряжения в сбалансированных и несбалансированных сетях низкого напряжения» в International Journal of Electrical Power & Energy Systems, 82, Ноябрь 2016, 439-451 (2016)

    Конференция / Аннотация конференции

    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Влияние неопределенностей схемы намотки на параметры RL индукторов с обмоткой» в «10-м Международном симпозиуме по электрическим и магнитным полям (EMF 2016)», Лион, Франция (2016)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Exizidis Lazaros, Kazempour Jalal, Pinson Pierre, De Grève Zacharie, Vallée François, «Стратегическая торговля ветроэнергетикой с учетом конкурирующего производства ветровой энергии» на конференции IEEE по инновационным технологиям интеллектуальных сетей, ISGT 2016 Asia », Мельбурн, Австралия (2016)
    • Де Грев Захари, Дулар Патрик (FNRS, ULg), «Полноволновая коррекция квазистатических моделей с использованием подзадач конечных элементов: применение к высокочастотным индукторам с обмоткой» в «Семнадцатой двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC’2016). “, Майами, США (2016)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Siau Jonathan, Meunier Gérard, Guichon Jean-Michel, Chadebec Olivier, Deblecker Olivier, “Сравнение методов эквивалентной схемы частичных элементов и методов конечных элементов для трехмерного моделирования резонансной беспроводной передачи энергии” в семнадцатой двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC’2016) », Майами, США (2016)
    • Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, «Влияние геометрических неопределенностей на параметры RLC индукторов, смоделированных с использованием метода конечных элементов» в «Семнадцатой двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC’2016)», Майами, США (2016)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Dular Patrick, Geuzaine Christophe, Deblecker Olivier, «Граничное условие поверхностного импеданса с цепной связью для трехмерного конечно-элементного моделирования беспроводной передачи энергии» в «Семнадцатой двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC’2016) ) », Майами, США (2016)
    • Toubeau Jean-François, Hupez Martin, Klonari Vasiliki, De Grève Zacharie, Vallée François, «Статистическое моделирование нагрузки и генерации для долгосрочных исследований низковольтных сетей при наличии разреженных данных интеллектуального измерения» на 42-й ежегодной конференции Общества промышленной электроники , IEEE IECON2016 “, Флоренция, Италия (2016)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, «Многоцелевой оптимальный дизайн устройств беспроводной передачи энергии с использованием генетического алгоритма и точных аналитических формул» на 42-й ежегодной конференции Общества промышленной электроники, IEEE IECON2016, Флоренция, Италия (2016)
    • Пикар Бенджамин, Госслен Бернар, Хупес Мартин, Де Грев Захари, Валле Франсуа, «Применение методов обработки сигналов для создания профилей ветра, предназначенных для инструментов планирования электрических систем» в «51-й конференции по энергетике международных университетов, UPEC 2016», Коимбра, Португалия (2016)
    • Hupez Martin, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, «О применении временных рядов SARMA к моделированию микроскопических электрических нагрузок» в «Международной рабочей конференции по анализу временных рядов, ITISE 2016», Гранада, Испания (2016 г.) )
    • Рамасмави Парвати Читтур, Лейсен (Tractebel Eng) Себастьен, Рапопорт Стефан, Пикар Бенджамин, Де Грев Захари, Вангулик (ORES) Дэвид, «Влияние гибкости нагрузки и генерации на долгосрочное планирование распределительной сети YLPIC» в семинаре CIRED, 2016 “, Хельсинки, Финляндия (2016)
    • Wawrzyniak Christopher, Moeyaert Véronique, De Grève Zacharie, Vallée François, “Подход к моделированию цепи фотоэлектрического преобразования в диапазоне частот ПЛК” в “CIRED Workshop 2016”, Хельсинки, Финляндия (2016)
    • Стеванони Шарлин, Валле Франсуа, Де Грев Захари, Кунсон Паскаль, Деблекер Оливье, «Долгосрочное планирование промышленных микросетей» в «8-м симпозиуме молодых исследователей в области электроэнергетики IEEE, YRS 2016», Эйндховен, Нидерланды (2016)
    • De Grève Zacharie, Vanstals Jérémy, Toubeau Jean-François, Geth Frederik, Ramasmawy Parvathy Chittur, Rapoport Stéphane, Vallée François, “Влияние географической корреляции между временными рядами скорости ветра на индексы надежности в международных исследованиях энергосистемы и энергосистемы” в ” Конференция «ENERGYCON 2016», Лёвен, Бельгия (2016)
    • Валле Франсуа, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Захари, Лобри Жак, «Скорректированные индексы LOLE и EENS для учета переноса избыточной нагрузки в исследованиях адекватности энергосистем» в «XIV Международной конференции по электротехнике, электронике и энергетике, ICEEPE» 16 “, Лондон, Великобритания (2016)

    Участие в конференции / конференции

    • Де Грев Захари, Валле Франсуа, «Стохастическое моделирование в долгосрочном анализе энергосистем: проблема больших данных» в «Семинар по микросетям / интеллектуальным сетям (приглашенный доклад)», Гент, Бельгия (2016)
    • De Grève Zacharie, Vallée François, “Les megadonnées dans les réseaux electriques de distribution” в “Journée d’études du cluster TWEED, Cartographie Smart Grids en Wallonie”, Намюр, Бельгия (2016)
    • De Grève Zacharie, Vallée François, «Les megadonnées dans les réseaux électriques de distribution» в «Journée d’études SRBE / KBVE,« Asset management et monitoring dans les installation électriques »(приглашенный доклад)», Mons, Belgique (2016)
    • Vallée François, De Grève Zacharie, «Использование вероятностных методов в современных электрических системах» в журнале «Journée d’études SRBE / KBVE,« Управление активами и мониторинг в электрических электрических установках »(приглашенный доклад)», Mons, Belgique (2016) )

    Книга / Часть книги

    • Toubeau Jean-François, Klonari Vasiliki, Lobry Jacques, De Grève Zacharie, Vallée François, «Инструменты планирования для интеграции возобновляемых источников энергии в распределительные сети низкого и среднего напряжения» в «Использование возобновляемых источников энергии и системная интеграция», Intech , 978-953-51-2408-5 (2016)
    2015 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Exizidis Lazaros, Vallée François, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, Chatziathanasiou Vasilis, «Температурное поведение силовых кабелей в морских ветроэлектростанциях с учетом неопределенности скорости ветра» в Applied Thermal Engineering, 91, декабрь 2015 г., 471-478 (
    • Klonari Vasiliki, Toubeau Jean-François, Vandoorn Tine, Meersman Bart, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, Vallée François, «Вероятностная основа для оценки управления падением напряжения фотоэлектрических инверторов» in Electric Power Systems Research, 129, декабрь 2015 г., 1-9 (2015)
    • Де Грев Захари, Сиау Джонатан (CEDRAT, G2ELAB), Менье Жерар (CNRS, G2ELAB, Univ.Гренобль-Альпы), Гишон Жан-Мишель (G2ELAB, Университет Гренобль-Альпы), Чадебек Оливье (CNRS, G2ELAB, Университет Гренобль-Альпы), «Интегральная формулировка смешанной поверхности и объема для моделирования высокочастотных индукторов без сердечника» в IEEE Transactions on Магниты, 10.1109 / TMAG.2015.2497004 (2015)
    • Toubeau Jean-François, Vallée François, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, «Новый подход, основанный на методе экспериментального проектирования для повышения эффективности работы распределительных сетей среднего напряжения» в International Journal of Electrical Power & Energy Systems, 66 , Март 2015, 116-124 (2015)
    • De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS, ULg), Gyselinck Johan (BEAMS, ULB), Geuzaine Christophe (ULg), Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Уточнение гомогенизированных магнитодинамических моделей индукторов с обмоткой с использованием подзадач конечных элементов» в IEEE Transactions. по магнетизму, 51, 3, 7208304 (2015)
    • De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS, ULg), Meunier Gérard (CNRS, G2ELAB, Univ.Grenoble Alpes), Geuzaine Christophe (ULg), Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Подзадача, уточнение конечных элементов гомогенизированных диэлектрических слоев индукторов с обмоткой для точного расчета локальных напряжений» в IEEE Transactions on Magnetics, 51, 3, 7207904 (2015)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Валле Франсуа, Мутье Франсуа, Клонари Василики, Тубо Жан-Франсуа, Лекрон Фабиан, Де Грев Захари, Лобри Жак, «Кластеризация фотоэлектрической генерации для учета изменяющихся во времени географических систем в вероятностном анализе низковольтных распределительных сетей» 5-й Международный семинар по интеграции солнечной энергии в энергетические системы », Брюссель, Бельгия (2015)
    • Desmoort Alexis, De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, «Виртуальная лаборатория для моделирования беспроводной системы передачи энергии» в «Международной конференции по электромагнетизму в передовых приложениях», 1353-1356, Турин, Италия (2015)
    • De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS, ULg), Sabariego Ruth Vazquez (ESAT, KUL), Geuzaine Christophe (ULg), «Модели конечных элементов для изучения емкостного поведения компонентов раны» в «Международной конференции IEEE по вычислению Электромагнитные поля (COMPUMAG) “, Монреаль, Канада (2015)
    • Де Грев Захари, Сиау Джонатан (CEDRAT, G2ELAB), Менье Жерар (CNRS, G2ELAB, Univ.Grenoble Alpes), Guichon Jean-Michel (G2ELAB, Univ. Grenobles Alpes), Chadebec Olivier (CNRS, G2ELAB, Univ. Grenobles Alpes), “Интегральная формулировка смешанной поверхности и объема для моделирования высокочастотных индукторов без сердечника” в “IEEE International” Конференция по вычислению электромагнитных полей (COMPUMAG) », Монреаль, Канада (2015)
    • Rousseaux Patricia, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vallée François, Glavic Mevludin, Van Cutsem Thierry, «Новая формулировка оценки состояния в распределительных системах, включая состояние спроса и состояния поколений» в Международной конференции IEEE PowerTech 2015, POWERTECH 2015 , Эйндховен, Нидерланды (2015)
    • Toubeau Jean-François, Brito Gonçalves de Sà Anthony, De Grève Zacharie, Durieux Olgan, Vallée François, Lobry Jacques, «Оптимальное позиционирование и предварительный расчет устройств хранения для улучшения работы распределительной сети среднего напряжения» на 23-й Международной конференции и Выставка по распределению электроэнергии, CIRED 2015 », Лион, Франция (2015)
    • Klonari Vasiliki, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Durieux Olgan, Lobry Jacques, Vallée François, «Инструмент вероятностного анализа профиля напряжения в сетях низкого напряжения» в «23-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2015», Лион, Франция (2015)
    • Klonari Vasiliki, Toubeau Jean-François, De Grève Zacharie, Vandoorn Tine, Meersman Bart, Vallée François, Lobry Jacques, «Вероятностная оценка контроля падения напряжения PDC / Vg в фотоэлектрических инверторах» на 23-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2015 », Лион, Франция (2015)
    • Клонари Василики, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Захари, Лобри Жак, Валле Франсуа, «Вероятностный анализ сетей низкого напряжения с распределенными источниками фотоэлектрической генерации: пример из Бельгии» в «Международном семинаре по системам фотоэлектрических элементов, IWPCS 2015», Сайда, Марок (2015)
    • Валле Франсуа, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Захари, Лобри Жак, «Воздействие географической корреляции ветра на исследования по оценке надежности с использованием последовательного моделирования Монте-Карло» в «Международной конференции по возобновляемым источникам энергии и качеству электроэнергии, ICREPQ’15», Ла-Корунья , Испания (2015)
    • Toubeau Jean-François, Klonari Vasiliki, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, Vallée François, «Вероятностное исследование влияния на сетевое оборудование изменения профилей нагрузки в современных сетях низкого напряжения» в «Международной конференции по возобновляемым источникам энергии и качеству электроэнергии», ICREPQ’15 “, Ла-Корунья, Испания (2015)
    • Lossa Unen Geoffrey, De Grève Zacharie, Vallée François, Delhaye Marc, «Оригинальный метод измерения реактивного сопротивления статора синхронных машин» в «16-й Международной конференции IEEE по промышленным технологиям, ICIT2015», Севилья, Испания (2015)

    Участие в конференции / конференции

    • De Grève Zacharie, Exizidis Lazaros, Hupez Martin, Klonari Vasiliki, Picart Benjamin, Toubeau Jean-François, Vallée François, “Smart Grids: The Big Data Challenge” в “Chaire ORES« Smart Grids – Smart Metering », Journée d études «Evolution vers les réseaux интеллигенты: возможности, синергия и защита» », Монс, Бельгия (2015)
    • Валле Франсуа, Де Грев Захари, Пило Фабрицио, Челли Джанни, «Вероятностные методы в современных электрических распределительных сетях (учебное пособие)» в «23-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии, CIRED 2015», Лион, Франция (2015)

    Книга / Часть книги

    • Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, Versèle Christophe, «Сравнительное исследование оптимально сконструированных преобразователей постоянного тока с силовыми устройствами SiC и Si» в «Advanced Silicon Carbide Devices and Processing», Intech, 978-953-51-2168-8 (2015)
    2014 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Валле Франсуа, Тубо Жан-Франсуа, Де Грев Захари, Лобри Жак, «Рассмотрение сценариев географической корреляции экстремальных ветров в исследованиях оценки надежности с использованием последовательного моделирования Монте-Карло» в International Review of Electrical Engineering, 9, 6, 1148-1153 ( 2014)
    • Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, Versèle Christophe, “SiC vs.Изолированные преобразователи постоянного тока в постоянный на основе Si: оценка потерь мощности и прироста массы с помощью инструмента многокритериальной оптимизации »в International Review of Electrical Engineering, том 9, № 4, 708-716 (2014)
    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, Jean-Pierre Kéradec (UJF Grenoble), «Высокочастотные многообмоточные магнитные компоненты: от численного моделирования до эквивалентных схем с частотно-независимыми параметрами RL» в IEEE Transactions on Magnetics, 50, 2 (2014)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Exizidis Lazaros, De Grève Zacharie, Vallée François, Lobry Jacques, «Конкурентная основа для регулирования прогнозов ветроэнергетики на сутки вперед для оперативного планирования на рынках электроэнергии» в «8-й Международной конференции по электротехнике и компьютерной инженерии, ICECE 2014», Дакка , Бангладеш (2014)
    • Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, Versèle Christophe, «Оценка потерь мощности и прироста массы SiC по сравнению с импульсными источниками питания на основе Si с использованием многоцелевого инструмента САПР для оптимизации» на 22-м Международном симпозиуме по силовой электронике, электроприводам, автомобилестроению и движение (SPEEDAM 2014) », стр.43-49, Искья, Италия (2014)
    • De Grève Zacharie, Exizidis Lazaros, Daniels Cyril, Vallée François, Lobry Jacques, «Обзор статистических моделей для долгосрочного моделирования скорости ветра при планировании распределительных сетей» в 23-й Международной конференции и выставке по распределению электроэнергии (CIRED 2014) “, Рим, Италия (2014)
    • De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS), Gyselink Johan (ULB), Geuzaine Christophe (ULg), Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Уточнение гомогенизированных магнитодинамических моделей индукторов с обмоткой с использованием подзадач конечных элементов» в «Шестнадцатой двухгодичной конференции по электромагнитной Полевые вычисления (CEFC2014) », Анси, Франция (2014)
    • De Grève Zacharie, Dular Patrick (FNRS), Meunier Gérard (CNRS), Geuzaine Christophe (ULg), Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Подзадача конечно-элементного уточнения гомогенизированных диэлектрических слоев в индукторах для точного вычисления локальных напряжений» в «Шестнадцатом» Двухгодичная конференция по вычислению электромагнитного поля (CEFC2014) », Анси, Франция (2014)
    • Toubeau Jean-François, Lobry Jacques, Vallée François, De Grève Zacharie, «Оптимальный процесс распределения устройств контроля напряжения и оперативное управление напряжением в распределительных системах с использованием метода экспериментального проектирования» в «Международной энергетической конференции IEEE (ENERGYCON 2014)» , Дубровник, Хорватия (2014)
    • Klonari Vasiliki, Vallée François, Durieux Olgan, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, «Вероятностное моделирование краткосрочных колебаний фотоэлектрической инжекции для оценки риска перенапряжения в сетях низкого напряжения» в «IEEE International Energy Conference (2014 ENERG)» , Дубровник, Хорватия (2014)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Формулировки конечных элементов для исследования емкостного поведения магнитных компонентов обмотки для силовой электроники» в «Десятой Европейской конференции по космической энергетике (EPSC2014)», Нордвейкерхаут, Нидерланды (2014)
    • Toubeau Jean-François, Vallée François, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, «Новый подход к регулированию напряжения в сетях среднего напряжения с использованием метода экспериментального проектирования» в «7-м симпозиуме молодых исследователей IEEE в области электроэнергетики, 2014 год», Гент, Бельгия (2014)
    • Exizidis Lazaros, De Grève Zacharie, Vallée François, Lobry Jacques, «Построение и сокращение деревьев сценариев для прогнозирования ветровой энергии на сутки вперед» на 7-м симпозиуме молодых исследователей IEEE в области электроэнергетики, YRS 2014 г., Гент, Бельгия (2014)
    • Exizidis Lazaros, De Grève Zacharie, Vallée François, Lobry Jacques, «Построение агрегированных деревьев сценариев для прогнозирования скорости ветра на сутки вперед» в «European Wind Energy Conference, EWEA2014», Барселона, Испания (2014)
    2013

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • De Grève Zacharie, VERSELE Christophe, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Сравнение влияния полупроводниковых устройств Si и SiC на потерю мощности и вес преобразователей мощности оптимальной конструкции с несколькими объективами» в International Journal of Applied Electromagnetics & Mechanics, 43, 1 -2, 51-64 (2013)
    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Численное моделирование емкостных эффектов в многообмоточных ВЧ трансформаторах – Часть I: строгий формализм, основанный на уравнениях электростатики» в IEEE Transactions on Magnetics, 49, 5, 2017-2020 (2013)
    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, Meunier Gérard, «Гомогенизация тонких диэлектрических слоев компонентов намотки для расчета паразитных емкостей в электростатике 2D FE» в IEEE Transactions on Magnetics, vol.49, № 5, стр. 1849-1852 (2013)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Численное моделирование емкостных эффектов в многообмоточных ВЧ трансформаторах – Часть II: Идентификация с использованием метода конечных элементов» в IEEE Transactions on Magnetics, 49, 5, 2021-2024 (2013)

    Конференция / Аннотация конференции

    • Де Грев Захари, Лехти Леена, Деблекер Оливье, Лобри Жак, Сабариего Рут, Дулар Патрик, Геузейн Кристоф, «Влияние частоты для численного моделирования паразитных емкостей поврежденных магнитных компонентов» на 9-м Международном симпозиуме по электричеству и электричеству. Магнитные поля (EMF 2013) », Брюгге, Бельгия (2013)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Deblecker Olivier, Versèle Christophe, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, «Многоцелевая оптимизация источника питания для космических приложений с помощью гибкого инструмента САПР» в «15-й Европейской конференции по силовой электронике и приложениям, EPE 2013», Лилль, Франция ( 2013)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, Керадек Жан-Пьер, «Высокочастотные многообмоточные магнитные компоненты: от численного моделирования до эквивалентных схем с частотно-независимыми параметрами RL» в «Девятнадцатой конференции COMPUMAG по вычислению электромагнитных полей. “, Будапешт, Венгрия (2013)
    • De Grève Zacharie, Vallée François, Delhaye Marc, Lossa Unen Geoffrey, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Вклад в определение реактивного сопротивления статора синхронных генераторов» в «14-й Международной конференции IEEE по промышленным технологиям (ICIT 2013)», Кейптаун, Южная Африка (2013)
    2012 г.

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, Менье Жерар, «Усреднение тонких диэлектрических слоев поврежденных компонентов в двухмерных электростатических расчетах конечных элементов» в «15-й двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC 2012)», Oita, Япония (2012)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «О численном моделировании емкостных эффектов в ВЧ многообмоточных трансформаторах: двухмерный подход» в «15-й двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC 2012)», Оита, Япония ( 2012)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «О численном моделировании емкостных эффектов в ВЧ многообмоточных трансформаторах: трехмерный подход» в «15-й двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC 2012)», Оита, Япония ( 2012)
    • Де Грев Захари, Версель Кристоф, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Сравнение влияния полупроводниковых устройств Si и SiC на потерю мощности и вес преобразователей мощности оптимальной конструкции с несколькими объективами» на «XII Международном семинаре по оптимизации и обратным задачам в электромагнетизме» , 226-227, Gand, Belgique (2012)

    Направленная работа / докторская диссертация

    • De Grève Zacharie, “Numérique numérique de composants magnétiques multo-enroulements sollicités à haute fréquence”, soutenue le 2012-05-23 (2012)
    2011 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Быстрое вычисление R, L параметров высокочастотных многообмоточных трансформаторов» в COMPEL, 30, 6, 1914-1925 (2011)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Эффективный подход к числовой идентификации R- и L-параметров высокочастотных многообмоточных трансформаторов» в Journal of Energy and Power Engineering, 7, 5, 641-650 (2011)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Эквивалентные схемы RL высокочастотных многообмоточных трансформаторов: численное извлечение и экспериментальная проверка» на «XV Международном симпозиуме по электромагнитным полям в мехатронике, электротехнике и электронной технике ISEF2011», Фуншал – Мадейра, Португалия (2011)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Сравнение различных подходов к численной идентификации параметров R, L многобмоточных ВЧ трансформаторов» в «8-й Международной конференции IET по вычислениям в электромагнетизме (CEM 2011)», P2-09 , 60-61, Вроцлав, Польша (2011)

    Плакат конференции / конференции

    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, “Быстрое вычисление параметров R, L высокочастотных многообмоточных трансформаторов” в “6ème édition de la Matinée des Chercheurs (MDC 2011)”, Mons, Belgique (2011)
    2010 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • Де Грев Захари, Версель Кристоф, Лобри Жак, «Гироскопическая магнитная левитация: оригинальная процедура проектирования, основанная на методе конечных элементов» в European Physical Journal: Applied Physics, 52, 2 (2010)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Быстрое вычисление R, L параметров высокочастотных многообмоточных магнитных компонентов» в «14-м Международном симпозиуме по численному расчету поля в электротехнике», Грац, Отриш (2010)
    • Versèle Christophe, Deblecker Olivier, De Grève Zacharie, Lobry Jacques, «Многоцелевой оптимальный дизайн инвертора источника напряжения, запитываемого синхронным двигателем в колесе» на конференции «IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference (VPPC’2010)», Лилль, Франция (2010 г.) )
    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, «Эффективный подход к числовой идентификации R, L параметров высокочастотных многообмоточных трансформаторов» в «12-м семинаре IEEE по управлению и моделированию для силовой электроники (COMPEL 2010)», Боулдер, США (2010)
    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, Sabariego R.В., Дулар Патрик, Геузейн Кристоф, «Анализ и уменьшение погрешности в двумерной гомогенизации обмоток в частотной области для расчета КЭ параметров R, L» в «14-й двухгодичной конференции IEEE по вычислению электромагнитного поля (CEFC 2010)», Чикаго, США (2010)
    • Де Грев Захари, Деблекер Оливье, Лобри Жак, «Подход с использованием конечных элементов к моделированию магнитных и диссипативных эффектов в высокочастотных многообмоточных трансформаторах» на 5-м симпозиуме молодых исследователей IEEE в области электроэнергетики, Лёвен, Бельгия (2010)

    Участие в конференции / конференции

    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, “Идентификация Numérique de Schémas à Constantes Localisées для Transformateurs Multi Enroulements Sollicités à Haute Fréquence” в “Journée GREPES (Groupe de Recherchement de Recherche En Electron Enron)” , Бельгия (2010)
    2009 г.

    Журнальная статья / Рецензируемая статья

    • De Grève Zacharie, Versèle Christophe, Lobry Jacques, “Теоретический этюд, моделирование и реализация” Левиторн “с помощью логики расчетов конечных элементов Comsol Multiphysics” в J3eA: Journal sur l’Enseignement designement Technologies de l’Information et des Systèmes, 8, hors série 1, 13-18 (2009)

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • Versèle Christophe, De Grève Zacharie, Vallée François, Hanuise Rodolphe, Deblecker Olivier, Delhaye Marc, Lobry Jacques, “Аналитический дизайн синхронного двигателя с осевым магнитом в колесе для электромобиля” на 13-й конференции по силовой электронике и Applications (EPE’2009) “, Барселон, Испания (2009)

    Плакат конференции / конференции

    • De Grève Zacharie, Deblecker Olivier, Lobry Jacques, “Transformateurs Haute Fréquence Multi Enroulements: Schémas à Constantes Localisées et Procédures d’Identification” в “Matinée des chercheurs 2009”, Mons, Belgique (2009)
    2008 г.

    Конференция / Рецензируемый документ конференции

    • De Grève Zacharie, Versèle Christophe, Lobry Jacques, “Гироскопическая магнитная левитация: оригинальная процедура проектирования, основанная на методе конечных элементов” в “6ème Conférence Européenne sur les méthodes numériques en Electromagnétisme”, Liège, Belg5ique (2008).
    • Де Грев Захари, Версель Кристоф, Лобри Жак, «Использование анализа сил возмущения для проектирования левитрона» в «Comsol Conference 2008», Ганновер, Аллемань (2008)
    • De Grève Zacharie, Versèle Christophe, Lobry Jacques, “Теоретический этюд, моделирование и реализация” Lévitron “с помощью логики расчетов конечных элементов Comsol Multiphysics” в “7eme Colloque sur l’Enseignement des Technologies et des. Sciences de l’Information et des Systèmes (CETSIS 08) “, Брюссель, Бельгия (2008),
    • Валле Франсуа, Де Грев Захари, Версель Кристоф, Деблекер Оливье, Дельэ Марк, Лобри Жак, «Педагогическая эксплуатация лаборатории логики для создания нормального образа жизни судебных цепей, грубый элемент, рожденный в единой синхронизирующей машине».

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *