Содержание

8 Изображение и обозначение технологического оборудования

СТО 706-2006

7.2 Для изображения элементов трубопровода рекомендуются применять размеры 5 и 10 мм. На рисунке 12 приведены примеры изображения отдельных элементов, в соответствии с ГОСТ 2.780, ГОСТ 2 784.

Конденсатор рабочей среды

Конденсатоотводчик (движение конденсата слева направо)

Огнепреградитель

Мембрана прорыва

Дроссель

Рисунок 12

8.1 Все оборудование на схеме вычерчивают сплошными контурными линиями толщиной S от 0,5 до 1 мм, внутренние устройства – S/3. Условные графические изображения основного технологического оборудования устанавливаются целым рядом стандартов ЕСКД: ГОСТ 2.780, ГОСТ 2.782, ГОСТ 2.788 - ГОСТ

2.796.

Всхемах учебных проектов в основном применяют изображения технологического оборудования с учетом принципа его действия и стандартизованного обозначения внутренних устройств.

Вприложении Е приведены условные изображения химикотехнологического оборудования с учетом принципа действия.

Всхемах учебных проектов по автоматизации допускается применение изображения оборудования по функциональным признакам в соответствии с ГОСТ

2.793.

При схожести изображения отдельных видов оборудования необходимо учитывать реальную обвязку конкретного оборудования. Например, в соответствии с ГОСТ 2.782 центробежный насос и центробежный компрессор на схемах изобра-

14

СТО 706-2006

жаются практически одинаково. Однако изображение обвязки трубопроводами этих машин должно различаться, как показано на рисунке 11.

Рисунок 11

Изображение емкостного, колонного, теплообменного и др. оборудования подчиняется систематизации по внутреннему (рабочему) давлению. Так, стенки или крышки аппарата, выгнутые наружу, обозначают, что он работает всегда под давлением выше атмосферного, прогнутые внутрь – под давлением ниже атмосферного, прямые – при атмосферном давлении (таблица Е.1).

При наличии нескольких параллельно действующих производственных линий на схеме изображается только одна линия. Параллельно работающее, а также резервное оборудование на схеме не изображается, но должны отображаться места связи с параллельным и резервным оборудованием.

На схеме изображается столько аппаратов, сколько необходимо для четкого представления об их обвязке и о протекании технологического процесса. К остальному оборудованию указываются ответвления трубопроводов с запорной арматурой, обозначенные стрелками и соответствующими надписями.

8.2. На схеме принято цифровое (порядковый номер) или буквенно-цифровое позиционное обозначение оборудования. Порядковые номера присваивают в соответствии с последовательностью расположения элементов на схеме сверху вниз и в направлении слева направо*.

Буквы выбираются по функциональному признаку оборудования, в основном это начальные или характерные буквы названия оборудования. В пределах группы элементов, имеющих общее буквенное обозначение, порядковые номера элементам данной группы присваивают. начиная с единицы, например, Р1, Р2, Р3 и т. д., К1, К2, К3 и т. д. (ГОСТ 2.703, ГОСТ 2.704). В приложении Ж приведены рекомендуемые буквенные обозначения основного оборудования, применяемого в химической промышленности.

Агрегатами (А) обычно называют группу аппаратов и машин, в целом обеспечивающих какую-либо технологическую операцию, процесс, например, обезвоживающий агрегат «Нева-8», камера для нанесения покрытия и т. п. К прочему

стандартному оборудованию (Пс) относится оборудование, изготавливаемое по отраслевому стандарту или техническим условиям предприятия.

Буквенно-цифровое обозначение следует проставлять непосредственно в пределах контура аппарата, при малом размере изображения – на полках линий выносок (рисунок 12).

_____________________

* Обозначение аппаратов на схеме, как правило, не совпадает с номером позиции аппарата на планах расположения оборудования.

15

Огнепреградитель ОП (ААН) - Резервуары, емкости, резервуарное оборудование Neft-rus.ru

: Parameter 1 to plgContentPageTitle() expected to be a reference, value given in

 

Назначение

Огнепреградитель ОП (ААН) устанавливается между вертикальным резервуаром и предохранительным или дыхательным клапаном. Огнепреградитель ОП предназначен для временного предотвращения проникновения огня (пламени или искры) внутрь резервуара с нефтью и нефтепродуктами через дыхательные клапаны (патрубки вентиляционные или клапаны предохранительные) при воспламенении выходящих из резервуара взрывоопасных смесей газов и паров с воздухом. Таким образом, обеспечивается защита нефти от вспышки или взрыва.

По устойчивости к воздействию климатических факторов внешней среды огнепреградитель ОП (ААН) изготавливается в исполнении У и УХЛ категории размещения 1 по ГОСТ 15150-69.

Технические условия

ТУ 3689-014-10524112-2002 соответствует:
АОМЗ ТУ 63-РСФСР68-75;
НГМ Групп 3689-016-79167039-2006.

Устройство и принцип работы

Конструктивно огневой предохранитель ОП (ААН) представляет собой стальной корпус с фланцами, внутри которого в кожухе размещена круглая кассета. Задержка пламени кассетой лежит в основе принципа действия огнепреградителя ОП.

Кассета состоит из пакета чередующихся гофрированных и плоских пластин, образующих каналы малого диаметра. Пламя, попадая в каналы малого сечения, дробится на отдельные мелкие потоки. Поверхность соприкосновения пламени с огнепреградителем ОП увеличивается, возрастает теплоотдача стенкам каналов, и пламя гаснет. Конструкция

огнепреградителя ОП сборно-разборная. Это позволяет периодически извлекать кассеты для осмотра и контроля за их состоянием.

Основой конструкции ОП является огнепреграждающий элемент 2, размещенный между двух половинок корпуса 1, стягиваемых между собой четырьмя шпильками 3. Огнепреграждающий элемент состоит из плоской и гофрированной лент, намотанных на ось. Ось также предохраняет элемент от выпадания.

Гасящее действие огнепреградителя ОП, установленного на крыше резервуара типа РВС, основано на принципах интенсивного теплообмена. Теплообмен происходит между стенками узких каналов огнепреграждающего элемента и проходящим через него газовоздушным потоком. При этом достигается снижение температуры газовоздушного потока до безопасных пределов.

Общий вид огнепреградителей ОП:

1 — корпус, состоящий из двух половинок; 2 — огнепреграждающий элемент; 3 — четыре соединительных шпильки.

Технические характеристики

Наименование параметраОП–50ААН*ОП–80ААН*ОП–100ААНОП–150ААНОП–200ААНОП–250ААНОП–300ААНОП–350ААНОП–500ААН
Условный проход Ду 50 80 100 150 200 250 300 350 500
Пропускная способность при сопротивлении воздушного потока 118 Па, м³/час, не более 100 150 200 215 380 600 700 900 2950
Габаритные размеры, мм, не более
Dн 160 214 230 303 375 450 527 635 858
H 172 200 200 250 275 263 295 440 337
Присоединительные размеры, мм
D 141 184 205 260 315 370 440 485 640
D1 110 150 170 225 280 335 395 445 600
d 14 18 18 18 18 18 22 22 22
n 4 4 4 4 4 6 6 6 16
Масса, кг, не более 3 5 6,1 10 16 20 30 45 70

Огнепреградитель ОП (АА)< Предыдущая   Следующая >Генератор пены средней кратности стационарный ГПСС

Дыхательные клапаны для резервуаров и емкостей

Дыхательные клапаны являются неотъемлемым оборудованием вертикальных резервуаров, которое обеспечивает взрывобезопасную эксплуатацию РВС. В процессе хранения нефтепродуктов или проведения сливо-наливных операций происходит испарение и образование паров в газовом пространстве. Давление также может меняться в течение одних суток за счет изменения температуры окружающей среды. Некоторые эксплуатационные процессы сопровождаются попаданием окружающего воздуха извне. Все эти процессы ("дыхание") приводят к увеличению давления в газовом пространстве, что может разрушить стенку, выдавить крышу или привести к взрыву. Для того, чтобы этого избежать, устанавливаются дыхательные и предохранительные клапаны.

Назначение дыхательных клапанов

В соответствии с ГОСТ 31385-2016 "Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия" и СТО-СА-03-002-2009 "Правила проектирования, изготовления и монтажа вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов" каждый резервуар должен быть оборудован

дыхательным клапаном.

Основная их функция - это регулирование давления в газовом пространстве или вакууме вертикальных резервуаров РВС.

Кроме этого, они выполняют следующие функции:

  • поддержание герметичности
  • сокращение потерь нефтепродуктов при испарении
  • обеспечение взрывобезопасности
  • уменьшение загрязнения окружающей среды
  • предотвращение попадания пыли, песка и других частиц
  • предотвращение смешения верхних слоев с насыщенными нижними слоями

Требования нормативных документов к дыхательным клапанам

  • установочное значение срабатывания не должно превышать 20% давления в резервуаре
  • пропускная способность не должна быть меньше производительности во время заполнения/опорожнения емкости с учетом образования паров при движении нефтепродукта, изменении температуры окружающего воздуха и газового пространства

Типы дыхательных клапанов

Дыхательные клапаны бывают двух типов:

  • с механическим затвором
  • с гидравлическим затвором, которые используются в качестве предохранительных

Устройство и принцип работы дыхательных клапанов с механическим затвором

Данный тип представлен несколькими моделями:

  • дыхательный клапан совмещенный КДС с диском-отражателем
  • совмещенный механический дыхательный клапан СМДК
  • дыхательный клапан закрытого типа КДЗТ
  • дыхательный клапан механический КДМ со встроенным огнепреградителем
  • непримерзающий дыхательный механический клапан НДКМ

Механические дыхательные клапаны разных типов отличаются по пропускной способности, давлению срабатывания и месту установки. Так, СМДК могут устанавливаться на горизонтальные емкости, КДЗТ используются в системах улавливания паров на вертикальных резервуарах для легковоспламеняющихся нефтепродуктов, КДС и КДМ применяются для эксплуатации, в основном, со светлыми нефтепродуктами.

Принцип действия механических дыхательных клапанов любого типа заключается в высвобождении излишков образовавшегося пара или в подаче воздуха из атмосферы. Каждый клапан имеет нормально закрытый затвор. При малом (при испарении) или большом (при заполнении) дыханиях тарелка затвора поднимается из седла. Предельные показатели срабатывания устанавливаются на превышение давления газовоздушной смеси или превышение вакуума.

Для нормальной работы дыхательных клапанов к ним предъявляются несколько требований:

  • контактные поверхности затворов, тарелок, элементов крепления, седел должны быть непримерзаемы, что достигается за счет их изготовления из материалов, которые имеют низкую адгезионную прочность со льдом
  • для исключения накопления конденсата внутри клапан должен иметь минимальное количество горизонтальных поверхностей
  • необходима антикоррозионная обработка поверхностей, так как масса тарелок может уменьшаться из-за коррозии

Техническое описание дыхательных совмещенных клапанов КДС

Клапаны КДС устанавливаются на вертикальные резервуары для регулирования давления при сливо-наливных операциях и изменения температуры эксплуатации. Для более надежной работы совместно с клапаном КДС устанавливается диск-отражатель и огневой предохранитель.

Принцип действия заключается в открытии затвора при достижении расчетных значений срабатывания и закрытии его при снижении. При необходимости возможно настроить клапан КДС в режиме работы предохранительного клапана.

Установленный срок службы КДС - 15 лет, после чего рекомендуется его заменить с учетом возможных изменений в объемах сливо-наливных операций. Они изготавливаются в климатическом исполнении У и УХЛ, категории размещения 1. При эксплуатации в холодном климате возможна комплектация автоматической системой обогрева, которая обеспечивает рабочую температуру огневого предохранителя.

Чертеж клапана КДС-1500 Наименование параметров КДС-1500/150 КДС-1500/200 КДС-1500/250 КДС-1500/350 КДС-1500/500
Условный проход DN 150 200 250 350 500
Давление, Па(мм вод. ст.) 2000(200)
Вакуум, Па (мм вод. ст.) 250 (25)
Давление срабатывания, Па (мм вод. ст.) 1500-1600 (150-160)
Вакуум срабатывания, Па (мм вод. ст.) 100-150 (10-15)
Пропускная способность, м3 450 750 1000 1300 1500
Площадь проходного сечения седла, см2 940
Площадь проходного сечения седел вакуума, см2 4 × 475 = 1900
Габаритные размеры, мм, не более:  
-длина 900
-ширина B 900
-высота H 800 900 900 900 800
Присоединительные размеры, мм D 260 315 370 485 640
D1 225 280 335 445 600
d 18 18 18 22 22
n, шт 8 8 12 12 16
Масса, кг, не более 85
Чертеж клапана КДС-3000 Наименование параметров КДС-3000/250 КДС-3000/350 КДС-3000/500
Условный проход DN 250 350 500
Давление, Па (мм вод. ст.) 2000 (200)
Вакуум, Па (мм вод. ст.) 250(25)
Давление срабатывания, Па(мм вод. ст.) 1500-1600 (150-160)
Вакуум срабатывания, Па (мм вод. ст.) 100-150 (10-15)
Пропускная способность, м3/ч, 1100 2400 3000
Площадь проходного сечения седел давления, см2 1880
Площадь проходного сечения седел вакуума, см2 3760
Габаритные размеры, мм, не более:  
-длина 1300
-ширина B 1300
-высота H 1100 1170 1060
Присоединительные размеры, мм D 370 485 640
D1 335 445 600
d 18 22 22
n, шт 12 12 16
Масса, кг, не более 140

Техническое описание совмещенных механических дыхательных клапанов СМДК

Клапаны СМДК применяются на вертикальных резервуарах для компенсации колебаний давления при его наполнении или опорожнении или изменении температурного режима эксплуатации. Их установка должна производиться строго в соответствии с объемом приемо-раздаточных операций.

В конструкцию СМДК входит огнепреграждающая кассета, которая не допускает проникновение огня или искры внутрь. Для предотвращения попадания мелких частиц и пыли на поверхность жидкости, предусмотрена фильтрующая сетка. Крепление - фланцевое через прокладку, что обеспечивает герметичность соединений.

Клапаны СМДК изготавливаются в климатическом исполнении У и УХЛ, категории размещения 1.

Установленный срок службы - 15 лет, после чего рекомендуется замена или проведение его испытаний.

Чертеж клапана СМДК Наименование параметра СМДК-50АА СМДК-100АА СМДК-150 СМДК-200 СМДК-250
Условный проход, мм 50 100 150 200 250
Пропускная способность, м3 25-50 25-100 25-150 25-200 25-250
Габаритные размеры, мм:
длина 285 430 546 740 946
ширина 122 180 231 340 370
высота 202 280 350 320 506
Давление срабатывания с грузом, мм вод. ст. 160-180 160-180 160-180 140-160 140-160
Вакуум срабатывания, мм вод. ст. 20-25 20-25 20-25 20-25 20-25
Масса, кг 5,5 13 22 47 94

Техническое описание дыхательного клапана закрытого типа КДЗТ

Клапаны закрытого типа КДЗТ устанавливаются на крышу РВС на монтажные патрубки. Они выполняют функцию регулирования давления в газовом пространстве при проведении сливо-наливных операций или при изменении температуры рабочей среды.

Они производятся в климатических исполнениях У и УХЛ, категории размещения 1. Установленный срок службы - 15 лет. При достижении этого срока рекомендуется его замена с пересчетом пропускной способности в зависимости от приемо-раздаточных операций или проведение испытаний.

Чертеж клапана КДЗТ Наименование параметров КДЗТ-50А КДЗТ-100А КДЗТ-150А

 

 

 

 

Условный проход DN 50 100 150
Давление, Па (мм вод. ст.), не более 1000 (100) 2000 (200)
Вакуум, Па (мм вод. ст.), не более 250 (25) 250 ± 20 (25 ± 2)
Давление срабатывания, Па (мм вод. ст.) 850 ± 50 (85 ± 5) 2500 ± 20 (250 ± 2)
Вакуум срабатывания, Па (мм вод. ст.) 100 - 150 (10 - 15) 250 ± 20 (25 ± 2)
Пропускная способность, м3/ч, не более 22 120 200
Габаритные размеры, мм, не более: В,D,H (длина, ширина, высота) 170х145х176 350х310х300 450х400х 400
Присоединительные размеры, мм, не более: D1,d,n 110х14х4 170х18х4 225х18х4
Масса, кг, не более 3,5 16 25

Техническое описание механического дыхательного клапана КДМ

Механические клапаны КДМ применяются на вертикальных резервуарах для регулирования давления в газовом пространстве в процессе приемо-раздаточных операций и колебаний температуры эксплуатации. Они поставляются совместно с огнепреградителем, который защищает оборудования от возникновения взрыво- и пожароопасных ситуаций путем задержки и гашения тепла от возникшего пламени.

Саратовский резервуарный завод предлагает два типоразмера клапанов КДМ: КДМ-50 и КДМ-200. Пропускная способность первого - 22 м3/ч, второго - 150-250 м3/ч.

Клапаны КДМ изготавливаются в климатических исполнениях У и УХЛ, категории размещения 1. Установленный срок службы - 15 лет. По истечении данного срока требуется замена или проведение его испытаний с учетом объема приемо-раздаточных операций.

Чертеж клапана КДМ-50 Чертеж клапана КДМ-200
Характеристики КДМ-50 КДМ-200
КДМ-200/100 КДМ-200/150 КДМ-200/200 КДМ-200/250
Условный проход Ду, мм 50 100      
Давление максимальное 2000 Па
Вакуум максимальный 250 Па
Давление срабатывания максимальное 1400 Па 1350-1450
Вакуум срабатывания максимальный 100-150 Па
Пропускная способность максимальная, м3 22 150 200 220 250
Длина L, мм 328 546
Ширина В, мм 172 500
Высота Н, мм 240 600 650 600 615
Диаметр присоединительного фланца D, мм 140 250 260 315 370
Межцентровое расстояние D1, мм 110 170 225 280 335
Диаметр крепежных отверстий d, мм 14 18
Количество крепежных отверстий n, шт. 4 4 8 12
Масса максимальная, кг 8 19,2 19,3 19,6 20

Техническое описание непримерзающего дыхательного клапана НДКМ

Клапаны НДКМ - это непримерзающие мембранные дыхательные клапаны, которые устанавливаются на монтажный патрубок на вертикальные резервуары, эксплуатируемые до 0,07 МПа. Их назначение - это своевременное соединение газового пространства емкости с атмосферой в процессе проведения сливо-наливных процессов или колебаний температурного режима. Это необходимо для предотвращения взрывоопасных ситуаций в результате изменения внутреннего давления. В конструкции предусмотрен огневой предохранитель, который защищает хранимую жидкость от возникновения пламени в газовом пространстве. Его действие основано на движении тарелок давления и вакуума

Непримерзающие дыхательные клапаны НДКМ изготавливаются в климатическом исполнении У категории размещения 1.

Чертеж клапана НДКМ Параметры НДКМ -100 НДКМ -150 НДКМ -200 НДКМ-250
Условный проход присоединительного патрубка DT 100 мм 150 мм 200 мм 250 мм
Параметры срабатывания, в пределах 1372-1569 Па 1569-1667 Па
Вакуум срабатывания, в пределах 157-196 Па 177-198 Па
Пропускная способность (по воздуху), м3 200 500 900 1500
Длина L, мм 300 510 510 610
Высота Н, мм 600 690 670 900
Межцентровое расстояние D1, мм 170 225 280 335
Диаметр крепежных отверстий d 18
Количество крепежных отверстий n, шт. 8
Масса максимальная, кг 25 50 55 77

Устройство и принцип работы дыхательных клапанов с гидравлическим затвором КПГ

Они используются в качестве предохранительных клапанов и устанавливаются совместно с механическими дыхательными клапанами для дополнительной защиты. Принцип их действия заключается в следующем: при повышении давления в газовом пространстве (более 0,02 кПа, или 5-10%) происходит вытеснение запирающей жидкости (масла), гидравлический затвор закрывается и предотвращает выход рабочей среды из резервуара. При нарушении вакуума клапан предотвращает попадание атмосферного воздуха внутрь.

Гидравлические дыхательные клапаны рекомендуется устанавливать точно в горизонтальном положении: жидкость в затворе может влиять на показатели срабатывания.

Они изготавливаются в климатическом исполнении У, УХЛ, ТС, ТВ, категории размещения 1. Для эксплуатации в холодном климате двигающийся стержень и уплотнители покрываются фторопластовой пленкой или оболочкой, которые не позволяют образоваться наледи на поверхностях.

Срок службы - 10 лет. По истечении срока требуется их замена или возможно проведение профилактических работ. Для надежной работы рекомендуется проводить технический осмотр состояния и количества масла.

Технические характеристики предохранительных гидравлических клапанов КПГ
Чертеж предохранительного гидравлического клапана КПГ Обозначение КПГ–100 КПГ–150 КПГ–200 КПГ–250 КПГ–350
Диаметр условного прохода присоединительного патрубка, мм 100 150 200 250 350
Давление срабатывания, Па (мм вод. ст.), не более 1961 (200)
Вакуум срабатывания в пределах, Па (мм вод. ст.), не более 392 (40)
Пропускная способность (по воздуху), м3/ч, не более 200 500 900 1500 2700
Объем заливаемой жидкости гидрозатвора (трансформаторное масло), л, не более 15 22 46,5
Габаритные размеры, мм, не более:
длина L 980 980 1085 1180
ширина В 845 845 960 1030
высота H 1278 1295 1370 1510
Присоединительные размеры, мм:
D 205 260 315 370 485
D1 170 225 280 335 445
d 18 18 18 18 22
n 4 8 8 12 12
Масса, кг, не более 126 130 134 245 265

Расчет дыхательных клапанов

Для правильной работы механических и гидравлических дыхательных клапанов учитываются следующие показатели:

  • высота над резервуаром
  • давление
  • температурный режим эксплуатации

Как заказать дыхательный клапан на нашем Заводе?

Основным параметром дыхательного клапана является его пропускная способность и давление срабатывания. Для расчета дыхательного клапана резервуара, Вы можете:

  • позвонить на Завод по телефону 8-800-555-9480
  • прислать на электронную почту  технические требования и условия его эксплуатации
  • воспользоваться формой "Запрос цены"

 

Ошибка 404: страница не найдена!

К сожалению, запрошенный вами документ не найден. Возможно, вы ошиблись при наборе адреса или перешли по неработающей ссылке.

Для поиска нужной страницы, воспользуйтесь картой сайта ниже или перейдите на главную страницу сайта.

Поиск по сайту

Карта сайта

  • О Ростехнадзоре
  • Информация
  • Деятельность
    • Проведение проверок
      • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при проведении проверок
        • Нормативные правовые акты, являющиеся общими для различных областей надзора и устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых поверяется при проведении проверок
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении федерального государственного надзора в области использования атомной энергии
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении федерального государственного надзора в области промышленной безопасности
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении государственного горного надзора
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении федерального государственного энергетического надзора
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении федерального государственного надзора в области безопасности гидротехнических сооружений
        • Нормативные правовые акты, устанавливающие обязательные требования, соблюдение которых проверяется при осуществлении федерального государственного строительного надзора
      • Перечни правовых актов, содержащих обязательные требования, соблюдение которых оценивается при проведении мероприятий по контролю
      • Ежегодные планы проведения плановых проверок юридических лиц и индивидуальных предпринимателей
      • Статистическая информация, сформированная федеральным органом исполнительной власти в соответствии с федеральным планом статистических работ, а также статистическая информация по результатам проведенных плановых и внеплановых проверок
      • Ежегодные доклады об осуществлении государственного контроля (надзора) и об эффективности такого контроля
      • Информация о проверках деятельности органов исполнительной власти субъектов Российской Федерации и органов местного самоуправления, а также о направленных им предписаниях
      • Форма расчета УИН
    • Нормотворческая деятельность
    • Международное сотрудничество
    • Государственные программы Российской Федерации
    • Профилактика нарушений обязательных требований
    • Государственная служба
    • Исполнение бюджета
    • Госзакупки
    • Информация для плательщиков
    • Порядок привлечения общественных инспекторов в области промышленной безопасности
    • Информатизация Службы
    • Сведения о тестовых испытаниях кумулятивных зарядов
    • Анализ состояния оборудования энергетического, бурового и тяжелого машиностроения в организациях ТЭК
    • Судебный и административный порядок обжалования нормативных правовых актов и иных решений, действий (бездействия) Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору
    • Прием отчетов о производственном контроле
  • Общественный совет
  • Противодействие коррупции
    • Нормативные правовые и иные акты в сфере противодействия коррупции
    • Антикоррупционная экспертиза
    • Методические материалы
    • Формы документов против коррупции для заполнения
    • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера
      • Сведения о доходах, имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2019 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2018 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2017 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2016 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2015 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2014 год
      • Сведения о доходах, расходах, об имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2013 год
      • Сведения о доходах, имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2012 год
      • Сведения о доходах, имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2011 год
      • Сведения о доходах, имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2010 год
      • Сведения о доходах, имуществе и обязательствах имущественного характера гражданских служащих Ростехнадзора за 2009 год
    • Комиссия по соблюдению требований к служебному поведению и урегулированию конфликта интересов
    • Доклады, отчеты, обзоры, статистическая информация
    • Обратная связь для сообщений о фактах коррупции
    • Информация для подведомственных Ростехнадзору организаций
    • Материалы антикоррупционного просвещения
    • Иная информация
  • Открытый Ростехнадзор
  • Промышленная безопасность
  • Ядерная и радиационная безопасность
  • Энергетическая безопасность
    • Федеральный государственный энергетический надзор
      • Нормативные правовые и правовые акты
      • Основные функции и задачи
      • Информация о субъектах электроэнергетики, теплоснабжающих организациях, теплосетевых организациях и потребителях электрической энергии, деятельность которых отнесена к категории высокого и значительного риска
      • Уроки, извлеченные из аварий и несчастных случаев
      • Перечень вопросов Отраслевой комиссии Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору по проверке знаний норм и правил в области энергетического надзора
      • Перечень вопросов (тестов), применяемых в отраслевой комиссии Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору по проверке знаний норм и правил в области энергетического надзора
      • Перечень вопросов (тестов), применяемых в отраслевой комиссии Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору по проверке знаний норм и правил в области энергетического надзора для инспекторского состава территориальных органов Ростехнадзора
      • О проведении проверок соблюдения обязательных требований субъектами электроэнергетики, теплоснабжающими организациями, теплосетевыми организациями и потребителями электрической энергии в 2020 году
      • Контакты
    • Федеральный государственный надзор в области безопасности гидротехнических сооружений
    • Ведение государственного реестра саморегулируемых организаций в области энергетического обследования
  • Строительный надзор

Огнепреградители коммуникационные ПОК

ТУ 3689-107-10524112-2008

Пример обозначения при заказе:
ПОК-200 УХЛ1 ТУ3689-107-10524112-2008, ПОК - огнепреградители коммуникационные, где 200 - диаметр условного прохода; УХЛ1 - климатическое исполнение.

По устойчивости к воздействию климатических факторов внешней среды огнепреградители изготавливаются в исполнении У и УХЛ, категория размещения 1 по ГОСТ 15150-69.


Огнепреградители коммуникационные ПОК применяются на нефте и газо-проводах с допустимым давлением до 1,6 МПа с целью недопущения распространения пламени по трубопроводу при воспламенении транспортируемого продукта.

По желанию покупателя огнепреградители комплектуются прокладкой и крепежом, ответными фланцами, монтажным патрубком.

Технические характеристики коммуникационных огнепреградителей ПОК

Наименование параметраПОК-50ПОК-80ПОК-100ПОК-150ПОК-200ПОК-250ПОК-300ПОК-350ПОК-500
Условный проход DN5080100150200250300350500
Пропускная способность при сопротивлении воздушного потока 118 Па, м3/ч257510021538060090013002950
Габаритные размеры, не более, мм215245280335460520600710840
H300303380430490495575737820
Присоединительные размеры, ммD1125160180240295355410470650
d181818222226302633
n, шт48881212121620
Время сохранения работоспособности при воздействии пламени, мин. , не менее10
Масса, кг, не более20283955113145245290545
Запросить цену

Прямые льготные договора, заключенные с непосредственными производителями, позволяют предлагать Вам оборудование по цене, значительно ниже рыночной.

Анализ рынка пламегасителей Объем, рост и прогноз до 2023 года

Содержание

1 Введение (Страница № - 13)
1.1 Цели исследования
1.2 Определение
1.3 Объем рынка
1.3.1 Охватываемые рынки
1.3.2 Годы, рассматриваемые для исследования
1.4 Валюта
1.5 Ограничения
1.6 Заинтересованные стороны

2 Методология исследования (Страница № - 16)
2.1 Введение
2.2 Данные исследований
2.2.1 Вторичные данные
2.2.2 Первичные данные
2.2.2.1 Ключевые данные из первичных источников
2. 2.2.2 Ключевые отраслевые выводы
2.2.2.3 Разбивка первичных интервью
2.3 Оценка размера рынка
2.4 Рынок Разбивка и триангуляция данных
2.5 Допущения исследования

3 Краткое содержание (Страница № - 24)

4 Premium Insights (стр.- 28)
4.1 Привлекательные возможности на рынке пламегасителей в течение периода прогноза
4.2 Рынок пламегасителей, по типу
4.3 Рынок пламегасителей, по применению
4.4 Рынок пламегасителей, по конечным пользователям
4.5 Рынок пламегасителей, по Регион

5 Обзор рынка (Страница № - 31)
5.1 Введение
5.2 Динамика рынка
5.2.1 Драйверы
5.2.1.1 Правила техники безопасности и правила для отраслей
5.2.1.2 Бум добычи сланцевого газа и жесткой нефти в Северной Америке и Китае
5.2.2 Ограничения
5.2.2.1 Отсутствие эффективного государственного мониторинга промышленной безопасности в развивающихся странах
5. 2.3 Возможности
5.2.3.1 Быстрый рост производственного сектора в Азиатско-Тихоокеанский регион
5.2.3.2 Замена устаревшего оборудования в промышленности
5.2.4 Проблемы
5.2.4.1 Одобрение регулирующего и сертификационного органа

6 Рынок, по типу (стр.- 35)
6.1 Введение
6.2 Рядный
6.3 Конечный

7 Рынок, по применению (Страница № - 39)
7.1 Введение
7.2 Резервуар для хранения
7.3 Трубопровод
7.4 Инсинератор
7.5 Система вентиляции
7,6 Прочее

8 Рынок, конечным пользователем (Страница № - 45)
8.1 Введение
8.2 Нефть и газ
8.3 Химическая промышленность
8.4 Металлы и горнодобывающая промышленность
8.5 Фармацевтический
8,6 Завод по переработке отходов
8,7 Прочие

9 Рынок, по регионам (номер страницы - 54)
9.1 Введение
9.2 Азиатско-Тихоокеанский регион
9. 2.1 По типу
9.2.2 По приложениям
9.2.3 По конечным пользователям
9.2.4 По странам
9.2 .4.1 Китай
9.2.4.2 Индия
9.2.4.3 Япония
9.2.4.4 Южная Корея
9.2.4.5 Индонезия
9.2.4.6 Остальная часть Азиатско-Тихоокеанского региона
9.3 Северная Америка
9.3.1 По типу
9.3.2 По приложению
9.3.3 По конечному пользователю
9.3.4 По стране
9.3.4.1 США
9.3. 4.2 Канада
9.3.4.3 Мексика
9.4 Европа
9.4.1 По типу
9.4.2 По приложению
9.4.3 По конечному пользователю
9.4.4 По странам
9.4.4.1 Россия
9.4.4.2 Германия
9.4.4.3 Испания
9.4.4.4 Италия
9.4.4.5 Франция
9.4.4.6 Остальная Европа
9,5 Ближний Восток
9.5.1 По типу
9.5.2 По Приложение
9.5.3 По конечному пользователю
9.5.4 По странам
9.5.4.1 Саудовская Аравия
9.5.4.2 Иран
9.5.4.3 ОАЭ
9.5.4.4 Кувейт
9. 5.4.5 Остальной Ближний Восток
9.6 Южная Америка
9.6.1 По типу
9.6.2 По приложению
9.6.3 По конечному пользователю
9.6.4 По странам
9.6.4.1 Бразилия
9.6.4.2 Аргентина
9.6.4.3 Остальная часть Южной Америки
9,7 Африка
9.7.1 По типу
9.7.2 По заявкам
9.7.3 По конечным пользователям
9.7.4 По странам
9.7.4.1 Алжир
9.7.4.2 Египет
9.7.4.3 Южная Африка
9.7.4.4 Остальные страны Африки

10 Конкурентная среда (Страница № - 88)
10.1 Введение
10.2 Анализ рыночного рейтинга
10.3 Конкурентная ситуация и тенденции

11 Профиль компании (стр.- 91)
(Обзор бизнеса, предлагаемые продукты и последние разработки) *
11.1 Пламя-фильтр Braunschweiger
11.2 Elmac Technologies
11,3 Emerson
11,4 Morrison Bros. Co.
11,5 Groth Corporation
11,6 Westech Industrial
11,7 Tornado8 Combus Protectoseal
11. 9 Ergil
11.10 BS & B Safety Systems
11.11 L&J Technologies
11.12 Защита резервуаров Motherwell

* Подробная информация об обзоре бизнеса, предлагаемых продуктах и ​​последних разработках может быть недоступна в случае компаний, не котирующихся на бирже.

12 Приложение (номер страницы - 109)
12.1 Аналитика отраслевых экспертов
12.2 Руководство для обсуждения
12.3 Магазин знаний: портал подписки Marketsandmarkets
12.4 Доступные настройки
12.5 Связанные отчеты
12.6 Сведения об авторе


Список таблиц (80 таблиц)

Таблица 1 Обзор рынка пламегасителей
Таблица 2 Нормы и правила безопасности в разных странах
Таблица 3 Рынок пламегасителей по типам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 4 Поточные рынки, по конфигурации, 2016-2023 (в миллионах долларов США)
Таблица 5 Встроенный рынок, по регионам, 2016-2023 (млн долларов США)
Таблица 6 Конечный рынок, по регионам, 20162023 (миллион долларов США)
Таблица 7 Рынок пламегасителей, по областям применения, 2016-2023 годы (млн долларов США)
Таблица 8 Резервуары для хранения: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 9 Трубопровод: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 10 Инсинератор: рынок пламегасителей, по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 11 Система вентиляции : Рынок по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 12 Прочее: Рынок пламегасителей по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 13 Рынок пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 14 Нефть и Газ: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долл. США)
табл. e 15 Нефть и газ: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (в тысячах единиц)
Таблица 16 Химические вещества: рынок пламегасителей, по регионам, 2016-2023 гг. (в миллионах долларов США)
Таблица 17 Химические продукты: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (В тысячах единиц)
Таблица 18 Металлы и горнодобывающая промышленность: рынок пламегасителей, по регионам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 19 Металлы и горнодобывающая промышленность: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (В тысячах единиц)
Таблица 20 Фармацевтическая промышленность: пламя Рынок пламегасителей, по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долл. США)
Таблица 21 Фармацевтика: рынок, по регионам, 2016-2023 гг. (Тыс. Единиц)
Таблица 22 Завод по переработке отходов: рынок пламегасителей, по регионам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 23 Завод по производству энергии из отходов: рынок по регионам, 2016-2023 гг. (В тысячах единиц)
Таблица 24 Прочее: рынок пламегасителей по регионам, 2016-2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 25 Прочее: Рынок по регионам, 2016-2023 гг. (Тыс. Шт.)
Таблица 26 Рынок пламегасителей по регионам, 2016-2023 гг. (Млн долл. США)
Таблица 27 Азиатско-Тихоокеанский регион: Рынок по типам e, 2016-2023 (в миллионах долларов США)
Таблица 28 Азиатско-Тихоокеанский регион: рынок, по приложениям, 2016-2023 (миллион долларов США)
Таблица 29 Азиатско-Тихоокеанский регион: рынок, по конечным пользователям, 2016-2023 (миллион долларов США)
Таблица 30 Азиатско-Тихоокеанский регион: рынок пламегасителей , По странам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 31 Китай: Объем рынка пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 32 Индия: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 33 Япония: Размер пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 34: Южная Корея: Размеры пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 35 Индонезия: Объем рынка пламегасителей, по окончании -Пользователь, 2016-2023 (в миллионах долларов США)
Таблица 36 Остальные страны Азиатско-Тихоокеанского региона: Размеры пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 37 Северная Америка: Рынки, по типам, 2016-2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 38 Север Америка: рынок, по приложениям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 39 Северная Америка: рынок, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (Долл. США) Миллион)
Таблица 40 Северная Америка: Рынок пламегасителей, по странам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 41 США: Объем рынка пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 42 Канада: Размеры пламегасителей, по Конечный пользователь, 2016–2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 43 Мексика: Размеры пламегасителей, по конечным пользователям, 2016–2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 44 Европа: Рынки пламегасителей, по типам, 2016–2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 45 Европа: Рынок, по приложениям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 46 Европа: Рынок по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 47 Европа: Рынки пламегасителей по странам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 48 Россия: Flame Размер разрядников, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 49 Германия: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 50 Испания: Размер пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (Долл. США) Миллионов)
Таблица 51 Италия: Размеры пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 52 Франция: Flam e Размер разрядников, по конечным пользователям, 2016–2023 гг. (в миллионах долларов США)
Таблица 53 Остальная Европа: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016–2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 54 Ближний Восток: Рынок пламегасителей по типам, 2016–2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 55 Ближний Восток: рынок по приложениям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 56 Ближний Восток: рынок, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (Миллион долларов США)
Таблица 57 Ближний Восток: рынок по странам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 58 Саудовская Аравия: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 59 Иран: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 60 ОАЭ: Размер пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 61 Кувейт: Размеры пламегасителей по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 62 Остальные страны Ближнего Востока: объем рынка пламегасителей, по окончании- Пользователь, 2016-2023 (в миллионах долларов США)
Таблица 63 Южная Америка: Рынок пламегасителей по типам, 2016-2023 годы (в миллионах долларов США)
Таблица 64 Sou th Америка: рынок, по приложениям, 2016-2023 (миллион долларов США)
Таблица 65 Южная Америка: рынок, по конечным пользователям, 2016-2023 (миллион долларов США)
Таблица 66 Южная Америка: рынок пламегасителей, по странам, 2016-2023 (миллион долларов США)
Таблица 67 Бразилия: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 68 Аргентина: Размер пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (Млн долларов США)
Таблица 69 Остальная часть Южной Америки: Размер пламегасителей, По конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 70 Африка: Рынок пламегасителей, по типам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 71 Африка: Рынки в разбивке по приложениям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 72 Африка: Рынки пламегасителей , По конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 73 Африка: рынок, по странам, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 74: Алжир: Размеры пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 75 Египет: Объем рынка пламегасителей, по конечным потребителям, 2016-2023 гг. (В миллионах долларов США)
Таблица 76 Южная Африка: пламегасители s Размер, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (в миллионах долларов США)
Таблица 77 Остальная часть Африки: Объем рынка пламегасителей, по конечным пользователям, 2016-2023 гг. (в миллионах долларов США)
Таблица 78 Слияния и поглощения, 2014-2018 гг.
Таблица 79 Контракты и соглашения, 20142018
Таблица 80 Разработки новых продуктов, 20142018


Список рисунков (28 рисунков)

Рисунок 1 Охватываемые рынки: рынок пламегасителей
Рисунок 2 Региональный охват: рынок
Рисунок 3 Рынок пламегасителей: план исследования
Рисунок 4 Разбивка первичных опросов: по типу компании, назначению и региону
Рисунок 5 Методология оценки размера рынка: снизу -Up подход
Рисунок 6 Методология оценки размера рынка: подход сверху вниз
Рисунок 7 Методология триангуляции данных
Рисунок 8 Ожидается, что рынок проточных пламегасителей будет расти с наивысшими среднегодовыми темпами роста в течение прогнозного периода
Рисунок 9 Ожидается сегмент резервуаров для хранения иметь максимальную долю рынка в течение периода прогноза
Рисунок 10 Ожидается, что сегмент нефти и газа будет лидировать на рынке
Рисунок 11 Ожидается, что Азиатско-Тихоокеанский регион будет доминировать на рынке пламегасителей в течение периода прогноза
Рисунок 12 Строгие нормы и правила безопасности в промышленности Создание возможностей для рынка пламегасителей, 20182023
Рис. 13 Поточный сегмент возглавляет пламегасители Рынок tors, 20182023
Рисунок 14 Сегмент резервуаров для хранения опередил рынок в 2018 году
Рисунок 15 Ожидается, что сегмент нефти и газа займет самую большую долю на рынке в 2018 году
Рисунок 16 Ожидается, что Азиатско-Тихоокеанский регион будет расти самыми быстрыми темпами среднегодового роста в течение Период прогноза
Рисунок 17 Динамика рынка пламегасителей для рынка
Рисунок 18 Рисунок: Ожидается, что в 2018 году добыча природного газа в США вырастет.
Рисунок 19 Сегмент проточных пламегасителей доминировал на рынке в 2017 году
Рисунок 20 Сегмент резервуаров для хранения доминировал на рынке пламегасителей в 2017 году
Рисунок 21 Нефтегазовый сегмент доминировал на рынке по конечным потребителям в 2017 году
Рисунок 22 Азиатско-Тихоокеанский регион согласно оценкам, будет расти с максимальным среднегодовым темпом роста в течение прогнозного периода
Рисунок 23 Азиатско-Тихоокеанский регион лидировал на рынке в 2017 году
Рисунок 24 Азиатско-Тихоокеанский регион: Обзор рынка
Рисунок 25 Северная Америка: Обзор рынка
Рисунок 26 Ключевые изменения на рынке, 2014-2018
Рисунок 27 Рыночный рейтинг, рынок, 2017 г.
Рисунок 28 Emerson: Обзор компании

404 - Протего

Необходимые файлы cookie

Необходимые файлы cookie обеспечивают выполнение основных функций и необходимы для правильного функционирования веб-сайта.

Согласие на использование файлов cookie

Имя: cookie_consent

Назначение: Этот файл cookie хранит выбранные параметры согласия пользователя.

Продолжительность cookie: 12 месяцев

Статистика

Статистические файлы cookie собирают информацию анонимно. Эта информация помогает нам понять, как посетители используют наш веб-сайт.

Внешний носитель

Контент из внешних источников по умолчанию заблокирован. Примите эти файлы cookie, чтобы разрешить контент из внешних источников. Если файлы cookie разрешены, то для доступа к контенту не требуется ручное согласие.

Mapbox

Имя: Mapbox

Провайдер: Mapbox

Назначение: Вставить интерактивную карту

Продолжительность cookie: 12 месяцев

Взрывозащита: пламегаситель, вентиляционное отверстие резервуара, оборудование резервуара

Необходимые файлы cookie

Необходимые файлы cookie обеспечивают выполнение основных функций и необходимы для правильного функционирования веб-сайта.

Согласие на использование файлов cookie

Имя: cookie_consent

Назначение: Этот файл cookie хранит выбранные параметры согласия пользователя.

Продолжительность cookie: 12 месяцев

Статистика

Статистические файлы cookie собирают информацию анонимно.Эта информация помогает нам понять, как посетители используют наш веб-сайт.

Внешний носитель

Контент из внешних источников по умолчанию заблокирован. Примите эти файлы cookie, чтобы разрешить контент из внешних источников. Если файлы cookie разрешены, то для доступа к контенту не требуется ручное согласие.

Mapbox

Имя: Mapbox

Провайдер: Mapbox

Назначение: Вставить интерактивную карту

Продолжительность cookie: 12 месяцев

Разрядники

NEMA »Общие сведения о паспорте разрядников

Просмотреть в формате PDF

Введение

Частью выбора разрядника хорошего качества является понимание опубликованных данных. Поставщик хорошего качества полностью раскроет соответствующие данные в понятном и удобном для пользователя формате. Эта статья представляет собой руководство для понимания таблицы данных разрядника и того, что за ним стоит.

Таблица напряжения разряда

В каждом техническом описании разрядника вы найдете наиболее важную таблицу с указанием напряжения разрядки рассматриваемого разрядника. В этой таблице указано, насколько хорошо разрядник фиксирует молнии и коммутационные перенапряжения, что является основным назначением разрядников.Этот пример предназначен для разрядника станционного класса, но может использоваться для понимания всех таблиц разрядного напряжения всех разрядников.

Номинальные параметры разрядника: MCOV и номинальное напряжение

Металлооксидные разрядники варисторного типа (MOV) имеют два номинальных напряжения: максимальное продолжительное рабочее напряжение (MCOV) и номинальное напряжение. Разрядник MCOV показан в группе 2 таблицы 1 и указан в кВ (1 кВ = 1000 вольт). Это напряжение определяется в ходе испытаний разрядника в соответствии со стандартом IEEE C62.11 и является наиболее важным номинальным напряжением разрядника.Это номинальный ток переменного тока, который при любых обстоятельствах должен быть выше максимального линейного напряжения системы, к которой он будет применяться. В некоторых случаях из-за условий более высокого временного перенапряжения (TOV) может потребоваться увеличение MCOV на ОПН, но его никогда не следует понижать ниже установившегося напряжения между фазой и землей системы.


Номинальное напряжение (группа 1) - это номинальное значение со времен карбидокремниевых разрядников с зазором и стало знакомым нам числом.По этой причине он был перенесен на разрядник MOV при его первоначальном выпуске на рынок. Хотя номинальное напряжение разрядника не соответствует фактическому рабочему напряжению современного разрядника MOV, оно по-прежнему является общепринятым обозначением, используемым для определения разрядника.

Максимальное напряжение разряда 8/20 мкс

Данные группы 4 в таблице 1 показывают напряжение разряда на разряднике. Эти данные показывают напряжения разряда для семи различных амплитуд импульсных токов с одинаковой формой волны 8/20 мкс.Формы волн показаны на рис. 1 . Поскольку молния бывает разной амплитуды, от нескольких кА (1 кА = 1000 ампер) до иногда> 100 кА, в этой таблице показано, каким будет напряжение ограничения для 95% уровней импульсного тока, которые возникают в природе. Данные в столбце 10 кА чаще всего используются для сравнения одного ОПН с другим. Его часто называют «уровнем молниезащиты» (его также называют напряжением на классифицирующем токе разрядника). Если сравниваются два ОПН, напряжение разряда 10 кА, 8/20, указанное в этом столбце, можно использовать для сравнения аналогичных номиналов, а более низкий уровень считается лучшей защитой.

,5 мкс 10 кА Максимальное значение IR

Данные, содержащиеся в группе 3, представляют собой другую форму напряжения разряда, также известную как уровень защиты от фронта волны (FOW). В этом случае форма волны имеет более быстрое время нарастания, чем 8/20 мкс, используемых для максимального напряжения разряда, и представляет собой вторые последующие выбросы в многоразовой вспышке молнии. Согласно IEEE C62.11-2012, форма волны тока для этого защитного уровня составляет 1 мкс до пика, без указания на хвосте. Обратите внимание, что в , таблица 1 , термин IR используется дважды: это термин, который означает напряжение, как в E = I x R, где E означает напряжение, I для ампер и R для Ом.Этот термин используется некоторыми поставщиками, но не всеми.

Максимум коммутируемого перенапряжения IR

Данные из группы 5 таблицы 1 (коммутационный уровень защиты от перенапряжения, напряжение разряда 45/90 мкс) - это третий тип напряжения разряда, который измеряется и публикуется для ОПН. Пиковые уровни тока могут варьироваться от 125 до 2000 ампер, в зависимости от класса разрядника. Это разрядное напряжение представляет собой реакцию разрядника на медленно нарастающий импульс, возникающий в энергосистемах во время операций выключателя или переключателя.

Выбор номинальных характеристик ОПН

Вероятно, наиболее широко используемой таблицей в технических паспортах ОПН является таблица выбора номинальных характеристик ОПН. Пример в таблице 2 предназначен как для систем распределения, так и для систем передачи. Двумя наиболее важными факторами, используемыми для выбора номинала ОПН, являются напряжение системы и конфигурация заземления нейтрали трансформатора источника. В этих таблицах предполагается, что максимальная продолжительность и амплитуда перенапряжения в наихудшем случае во время замыкания на землю неизвестны.Когда предлагаются два рейтинга, более низкий рейтинг будет минимально возможным, а более высокий рейтинг предназначен для наихудшего сценария, когда ничего не известно о потенциальных событиях перенапряжения.


Линейные напряжения системы

Поскольку для большинства трехфазных систем используется линейное напряжение, таблица составлена ​​именно так. Во многих случаях номинал ОПН меньше линейного напряжения, потому что ОПН подключаются к земле.Для тех, кто хочет рассчитать, линейное напряжение - это линейное напряжение, деленное на 1,73.

Номинальное и максимальное напряжение системы указаны в таблице; номинал ОПН рассчитывается на основе максимального ожидаемого напряжения системы.

Рекомендуемые характеристики разрядника

Этот рейтинг разделен на несколько столбцов, чтобы охватить различные конфигурации системы. Нейтральная конфигурация трансформатора, обеспечивающего питание схемы, является единственной нейтральной конфигурацией, которую необходимо учитывать.Трансформаторы, расположенные ниже по цепи, не влияют на потенциальные перенапряжения, если они не являются частью источника повреждения.

Четырехпроводная звезда с несколькими заземлениями

Эта колонка в основном представляет собой схему распределительного типа, в которой нейтральный провод заземлен во многих местах цепи, а также на питающем трансформаторе. В этом случае максимальное перенапряжение в системе этого типа составляет 1,25 на единицу напряжения между фазой и землей (pu), а продолжительность перенапряжения очень короткая (несколько циклов).

Трех- или четырехпроводная звезда с глухим заземлением нейтрали в источнике

Эта схема может быть распределительной или передающей. Выбранный разрядник одинаков для обоих типов цепей. В этом случае


максимальная величина перенапряжения составляет около 1,4 о.е. и может длиться очень долго.

Треугольник и незаземленная звезда

Это может быть цепь распределения или передачи. В этом случае максимальное перенапряжение от неисправной цепи равно 1.73pu линейное напряжение. Это означает, что в некоторых случаях межфазное напряжение может увеличиваться до уровня межфазного напряжения.

Таблицы тока короткого замыкания, тока короткого замыкания или номинальные значения сброса давления

Согласно IEEE C62.11, все ОПН должны иметь номинальный ток короткого замыкания. Этот рейтинг показывает, сколько тока короткого замыкания 60 Гц от энергосистемы может протекать через ОПН без сильного разрыва и выброса крупных фрагментов. Обратите внимание, что это не ток молнии или коммутации, а ток промышленной частоты, поступающий от системы.

Испытание на короткое замыкание проводится путем последовательного подключения отказавшего разрядника к источнику тока короткого замыкания на заданную продолжительность в секундах или циклах, как показано в третьем столбце таблицы 3 . Указанный уровень тока должен протекать через ОПН в течение заданного времени без выталкивания внутренних частей, чтобы выдержать испытания. Распределительные разрядники испытываются при токах до 20 000 ампер в течение 12 циклов, а ОПН класса станций - до 63 000 ампер и выше.Также был протестирован более низкий ток в 500 ампер, который показан в таблице 3 .
Чтобы обеспечить минимальный сопутствующий ущерб другому оборудованию в случае перегрузки ОПН, имеющийся в системе ток короткого замыкания не должен превышать уровня, указанного во втором столбце таблицы .

Таблицы спецификаций энергопотребления

В каждом хорошем техническом паспорте разрядника в таблице указаны возможности выдерживания энергии разрядником. Информация в таблице соответствует стандарту IEEE C62.11-2005. В выпуске 2012 года требуются разные тесты, и значения разные. До 2012 года этот рейтинг не был стандартизирован, и производители публиковали несколько другие уровни. См. таблица 5 для получения дополнительной информации о том, как использовать новые данные.

Классифицирующий импульсный ток

Классификационный импульсный ток, показанный в таблице 3, представляет собой значение, которое некоторые производители добавляют в свои таблицы данных, чтобы предоставить дополнительную информацию. Это уровень импульсного тока, используемый во время тестов рабочего цикла IEEE в IEEE C62.11. Для распределительных ОПН он может составлять 5 или 10 кА, а для станционных ОПН - 5, 10, 15 или 20 кА. Как правило, чем выше ток, тем выше срок службы разрядника.


Стойкость к сильным токам

Стойкость к сильным токам почти всегда указывается в технических данных ОПН, как показано на рис. 2 . Этот ток относится к уровню импульсного тока, который используется во время кратковременного сильноточного теста IEEE.Для разрядников нормального режима он составляет 65 кА, для ОПН для тяжелых условий эксплуатации и разрядников на стояке - 100 кА, а для разрядников станционного класса минимальный уровень составляет 65 кА. Может показаться странным, что разрядник класса станции может быть сертифицирован ниже разрядника распределительного устройства, но это потому, что разрядники станции разработаны для использования на подстанциях, которые почти всегда экранированы воздушными проводами, и прямые удары не достигают разрядников класса станции. Этот рейтинг фактически является единственным средством оценки энергоемкости распределительного ОПН, поскольку они не тестируются с помощью других тестов на номинальную мощность.

Номинальная энергия разряда в кДж / кВ MCOV

Этот рейтинг взят из IEEE C62.11-2005 и был заменен импульсными испытаниями при коммутации в издании 2012 года. Этот номинал, как показано в , таблица 4 , указывает на максимальный уровень коммутационного перенапряжения, с которым этот ОПН может справиться без сбоев. Исторически этот тест был одно- или двухимпульсным, в зависимости от поставщика.

Стандарт 2012 г. устранил это несоответствие. Этот рейтинг применяется только к ОПН станционного класса, но не к распределительным ОПН.Значения получены в результате проведения испытаний на разрядку линии электропередачи.

Таблицы энергопотребления

IEEE C62.11-2012 представил два новых испытания на энергопотребление для ОПН. Номинальная мощность импульсного перенапряжения аналогична предыдущей номинальной энергии разряда. Преимущество этого изменения для пользователей ОПН заключается в том, что теперь в стандарте указывается, как рассчитывать фактический номинал, делая это значение согласованным от одного производителя к другому. Таблица 5 представляет собой пример того, как будущие рейтинги будут отображаться в таблицах данных.

Рекомендуемый класс и уровень энергии импульсных перенапряжений

Класс энергии коммутационных перенапряжений и номинальные значения энергии определяются во время испытаний в соответствии с IEEE C62.11. Это значение указывает уровень энергии, которую разрядник может рассеять во время коммутационного перенапряжения. Уравнения для вычисления этого значения доступны в том же стандарте. Руководство по применению IEEE C62.22 предлагает номинальные значения энергии, которые должен иметь разрядник для различных системных напряжений


.Эта таблица кратко представлена ​​в таблице 6 этого документа.

Временное перенапряжение

Во всех технических паспортах хороших ОПН будет кривая TOV, аналогичная показанной на рис. 3 . Эта кривая используется для определения минимального рейтинга MCOV, который можно использовать для систем, которые могут испытывать TOV. Обратите внимание, что ОПН спроектированы так, чтобы выдерживать перенапряжения переменного тока, а не уменьшать их. TOV могут быть вызваны одиночным замыканием линии на землю, потерей нейтрали или другими системными явлениями. См. IEEE C62.22 для получения более подробной информации о том, как использовать эту кривую. Проще говоря, если линия, представляющая амплитуду и продолжительность TOV, как показано в , таблица 6 , пересекает кривую TOV разрядника, то следует использовать разрядник более высокого номинала.

Например, TOV в 1,4 раза больше MCOV в течение 100 секунд превысит возможности этого разрядника, и потребуется выбрать более высокое MCOV. Если TOV в 1,3 раза больше MCOV в течение 10 секунд (зеленая линия на рис. 3, ) не превысит возможности разрядника, можно использовать выбранный MCOV.

Кривую «без предварительного режима» на рис. 3 следует использовать, если есть уверенность в том, что ОПН не будет поглощать энергию до TOV. Обычно это


случай одиночных замыканий на землю. Если неясно, сможет ли рассматриваемый разрядник поглощать энергию до TOV, тогда необходимо использовать предыдущую кривую нагрузки, что является более консервативным методом. MCOV на единицу по вертикальной оси - удобный способ показать TOV для всех номиналов ОПН.Чтобы получить фактический уровень перенапряжения, который может выдержать выбранная вами модель, умножьте уровень PU на кривой для заданной продолжительности на MCOV выбранного разрядника. Как показано на рис. 3 , если MCOV выбранного разрядника составляет 98 кВ, то выдерживаемая способность ОПН 98 кВ в течение 10 секунд составляет 98 x 1,4 = 137 кВ. TOV иногда указывается в таблице с конкретными значениями напряжения, которые могут выдержать 1 или 10 секунд. Это те же данные, что и для кривой TOV, но вместо единицы MCOV выдерживаемое напряжение TOV выражается в действительном действующем значении кВ.

Таблицы выдерживаемой изоляции

Таблицу выдерживаемости изоляции, представленную в технических паспортах разрядников, как показано в таблице 7 , легко неправильно понять. Непонимание возникает, когда эти значения сравниваются с базовыми уровнями импульсной изоляции системы (BIL). Значения выдерживаемости корпуса разрядника не соответствуют BIL; они выдерживают напряжение корпуса при снятии внутренних компонентов разрядника (подробнее ниже). Длина пути утечки часто, но не всегда, указывается в одной и той же таблице.

Длина пути утечки

Длина пути утечки для разрядников, показанная в таблице 7, должна быть аналогична расстоянию утечки для всех изоляторов в системе, в которой они будут применяться. Часто для прибрежных районов или районов с высоким уровнем загрязнения используются дополнительные устройства для предотвращения утечки. Определение длины пути утечки показано на рис. 4 .


Импульс 1,2 / 50 мкс

Это импульсное выдерживаемое напряжение грозового импульса корпуса разрядника, если внутренние варисторы удалены из разрядника, как показано в третьем столбце таблицы 7 .Поскольку ОПН всегда будет защищен внутренними компонентами, эта характеристика не имеет значения. Этот уровень 1,2 / 50 мкс не соответствует и не должен соответствовать BIL изоляторов в системе. Уровень в паспорте ОПН всегда будет ниже, чем BIL системы. Минимальное значение указано в IEEE C62.11-2012.

Импульс коммутации импульсных перенапряжений

Эта характеристика корпуса разрядника также измеряется без установленных внутренних компонентов разрядника, как показано в четвертом столбце таблицы , таблица 7 .С установленными внутренними компонентами разрядника этот уровень никогда не будет достигнут из-за самозащиты разрядника. Этот уровень, скорее всего, не будет таким высоким, как характеристики выдерживания коммутационного импульса системы. Минимальное значение указано в IEEE C62.11-2012.

60 Гц Влажная и сухая

Эти две характеристики устойчивости требуют минимальных значений в соответствии с IEEE C62.11, как показано в четвертом и пятом столбцах таблицы . Минимальное значение основано на напряжении системы, максимальной высоте применения и максимальном TOV разрядника.Эти значения не обязательно должны совпадать с изоляторами в системе.


Кривая зажигания разъединителя

Если распределительный разрядник оборудован заземляющим разъединителем, в таблице данных, скорее всего, будет указана кривая зажигания, как показано на рис. 5 . Пользователи разрядников, которым интересно, насколько быстро работает разъединитель, могут использовать эту кривую, чтобы показать момент времени, когда разъединитель начинает работать. Важно отметить, что это не кривая очистки, а кривая зажигания.Это связано с тем, что разъединители не отключают устройства.

Разрядники в полимерном корпусе

Максимальная расчетная прочность консоли (статическая MDCL), как указано в таблице , таблица 8 , проверяется и подтверждается в процессе сертификационных испытаний IEEE. Это установившаяся рабочая сила разрядника, если он используется для поддержки шины или кабеля. Обычно понимается, что для механических систем, таких как ограничитель в полимерном корпусе, рабочая прочность (статическая MDLC) составляет 40% от разрывного усилия или предела прочности. Рисунок 6 показывает базовую настройку теста.

Разрядники в фарфоровом корпусе

Прочность консоли проверяется приложением силы до разрушения устройства. Это предел механической прочности (UMS) разрядника в фарфоровом корпусе. Принято, что рабочая сила составляет 40% от этого уровня.

Выводы

Таблицы данных разрядников могут отличаться от производителя к производителю, но основные данные все те же. Приведенные выше определения охватывают все сложные характеристики, указанные в этих таблицах данных.Если техническое описание не охватывает все темы, обсуждаемые в этом документе, поставщик качества сможет предоставить эту информацию.

Грозозащитный разрядник - расположение, номинальные характеристики и выбор

Грозозащитный разрядник подключается для защиты части оборудования от грозовых разрядов и коммутационных перенапряжений.

Перенапряжения могут вызвать возгорание изоляции оборудования подстанции, если оно не защищено должным образом. Молния - одна из самых серьезных причин перенапряжений.

Существуют различные конструкции грозозащитных разрядников.Это

  1. Зазор стержня LA
  2. Тип вытеснения LA
  3. Тип клапана LA
  4. Зазор рупора LA
  5. Тип пеллет LA
  6. , и т. Д.

    Идеальный грозозащитный разрядник должен обладать следующими характеристиками.

    • Он не должен принимать ток при нормальном напряжении системы
    • Любая переходная волна с пиком напряжения, превышающим искровое перенапряжение, должна вызвать его пробой.
    • После пробоя он должен быть способен проводить возникающий ток разряда без какого-либо ущерба для себя и без напряжения на нем, превышающего напряжение пробоя.
    • Ток промышленной частоты после пробоя должен быть прерван, как только переходное напряжение упадет ниже значения пробоя.

    Расположение грозозащитного разрядника

    Молниеотвод должен располагаться рядом с оборудованием, которое, как ожидается, будет защищать.

    Грозозащитный разрядник на трансформаторе

    На больших подстанциях разрядники следует устанавливать в точках отбора линий и оконечных устройств.

    Многие факторы, такие как напряжение в системе, базовый уровень импульсной изоляции, номинальные характеристики разрядника, схема станции, количество и расположение линий, положение изоляторов, расстояние между оборудованием и т. Д., Должны быть приняты во внимание при определении расположения разрядников. .

    Длина провода разрядника должна быть как можно меньшей и не должна превышать 10 м.

    Разрядники устанавливаются на стороне высокого и низкого напряжения трансформаторов. Соединение линии OH и кабеля должно быть защищено LA. Для каждого ЛП должно быть предусмотрено отдельное заземление. Провода заземления LA не следует подключать к шине заземления станции.

    Номинальные характеристики грозозащитного разрядника

    Номинальные параметры грозозащитного разрядника приведены ниже:

    1. Нормальное или номинальное напряжение: оно обозначается максимально допустимым значением напряжения промышленной частоты, которое он может поддерживать на своей линии и на клемме заземления при сохранении несущей способности. эффективно и без автоматического гашения последующего тока.Номинальное напряжение разрядников должно быть больше, чем максимальное напряжение между фазой звука и землей.
    2. Нормальный ток разряда: это импульсный ток, протекающий через LA после искры, выраженный в пиковой величине (пиковом значении) для заданной формы волны. Пример 10, 5, 2,5, 1,5, 1 кА.
    3. Искровое перенапряжение промышленной частоты: это среднеквадратичное значение напряжения промышленной частоты, приложенного между линией и клеммами заземления разрядника и землей, которое вызывает искровой разряд в последовательном промежутке.Согласно стандарту IS 3070 рекомендуемое искровое перенапряжение в 1,5 раза превышает номинальное напряжение.

    Существуют также другие номиналы, такие как максимальное импульсное искровое перенапряжение, остаточное или разрядное напряжение, максимальный ток разряда и т. Д.

    Выбор LA

    Здесь мы выбираем соответствующий номинал грозозащитных разрядников для подстанции.

    Для защиты подстанции выше 66 кВ используется разрядник на 10 кА.

    Номинальное напряжение LA = линейное напряжение × 1.1 × коэффициент заземления.

    Искровое перенапряжение промышленной частоты = 1,5 × номинальное напряжение LA

    (при условии, что коэффициент заземления равен 0,8 для эффективно заземленной системы)

    Для стороны 220 кВ:

    Номинальное напряжение = 1,1 × 220 × 0,8 = 193,6 кВ

    Искровое перенапряжение промышленной частоты = 1,5 × 193,6 = 290,4 кВ

    Номинальный ток разряда = 10 кА

    Для стороны 110 кВ:

    Номинальное напряжение = 1,1 × 110 × 0,8 = 96.8 кВ

    Искровое перенапряжение промышленной частоты = 1,5 × 96,8 = 145,2 кВ

    Номинальный ток разряда = 10 кА

    Для стороны 66 кВ

    Номинальное напряжение = 1,1 × 66 × 0,8 = 58,08 кВ

    Искровое перенапряжение промышленной частоты = 1,5 × 58,08 = 87,12 кВ

    Номинальный ток разряда = 10 кА

    Для стороны 11 кВ:

    Номинальное напряжение = 1,1 × 11 × 0,8 = 9,68 кВ

    Искровое напряжение промышленной частоты = 1,5 × 9,68 = 14,52 кВ

    Номинальный ток разряда = 5 кА

    Кислородно-топливная (кислородно-ацетиленовая) сварка - Руководство по газовой сварке

    Особенности процесса

    Кислородно-ацетиленовая сварка, обычно называемая газовой сваркой, - это процесс, основанный на сжигании кислорода и ацетилена.При смешивании в правильных пропорциях в ручной горелке или паяльной трубке образуется относительно горячее пламя с температурой около 3200 ° C. Химическое действие оксиацетиленового пламени можно регулировать, изменяя соотношение объема кислорода к ацетилену.

    Используются три различных режима пламени: нейтральное, окислительное и науглероживание.

    Сварка обычно выполняется с использованием нейтрального пламени, при котором равное количество кислорода и ацетилена.Окислительное пламя получается только за счет увеличения расхода кислорода, в то время как пламя науглероживания достигается за счет увеличения потока ацетилена по отношению к потоку кислорода. Поскольку сталь плавится при температуре выше 1500 ° C, используется смесь кислорода и ацетилена, поскольку это единственная комбинация газов с достаточным количеством тепла для сварки стали. Однако другие газы, такие как пропан, водород и угольный газ, можно использовать для соединения цветных металлов с более низкой точкой плавления, а также для пайки твердым припоем и серебряной пайки.

    Оборудование

    Оксиацетиленовое оборудование портативное и простое в использовании.Он состоит из газов кислорода и ацетилена, хранящихся под давлением в стальных баллонах. Цилиндры снабжены регуляторами и гибкими шлангами, ведущими к нагнетательной трубке. Между шлангами и регуляторами баллона устанавливаются специально разработанные предохранительные устройства, такие как пламегасители. Пламегаситель предотвращает попадание пламени, образовавшегося в результате «обратного пламени», в цилиндры; Основными причинами возникновения ретроспективных эффектов являются непродувка шлангов и перегрев форсунки.

    При сварке оператор должен носить защитную одежду и цветные очки.Поскольку пламя менее интенсивное, чем дуга, и излучается очень мало ультрафиолетового излучения, тонированные очки общего назначения обеспечивают достаточную защиту.

    Рабочие характеристики

    Воздействие оксиацетиленового пламени на поверхность свариваемого материала можно регулировать для получения мягкой, резкой или бурной реакции путем изменения потоков газа. Конечно, существуют практические ограничения в отношении типа пламени, которое можно использовать для сварки. Резкое сильное пламя вызовет сдувание расплавленной сварочной ванны, в то время как слишком мягкое пламя не будет стабильным вблизи точки приложения.Таким образом, выдувная трубка предназначена для использования с медными насадками различных размеров, что позволяет использовать пламя с правильной интенсивностью. Взаимосвязь между толщиной материала, размером сопла выдувной трубы и скоростью сварки показана на диаграмме. При сварке плавлением при необходимости можно добавлять присадочный металл в виде прутка. Основные методы, используемые при кислородно-ацетиленовой сварке, - это направление влево, вправо и во всех положениях вправо. Первый используется почти исключительно и идеально подходит для сварки стыковых, угловых и нахлесточных соединений листов толщиной до 5 мм.Правый метод находит применение на листах толщиной более 5 мм для сварки в плоском и горизонтально-вертикальном положении. Метод позиционирования вправо является модификацией метода вправо и идеально подходит для сварки стальных листов и, в частности, трубопроводов, где должна выполняться позиционная сварка (вертикальная и потолочная). Техника «вправо» и «все положение вправо» позволяет сварщику получить равномерный проплавленный валик с дополнительным контролем над расплавленной сварочной ванной и наплавленным металлом.Кроме того, сварщик хорошо видит сварочную ванну и может работать с полной свободой движения. Эти методы очень высококвалифицированные и используются реже, чем традиционный метод левого движения.

    Для получения дополнительной информации свяжитесь с нами.

    Пламегасители - Технологическая безопасность

    Общие ссылки: «Дефлаграционные и детонационные пламегасители», Руководство по инженерному проектированию для обеспечения безопасности процесса, гл. 13, CCPS-AICE, 1993.Там же, гл. 15, «Системы удаления сточных вод». Ховард, У. Б., "Пламегасители и устройства для предотвращения обратного удара", Plant / Operation Progress, vol. 1, вып. 4, 1982. Howard, "Меры предосторожности при выборе, установке и использовании пламегасителей", Chem. Англ. Prog., Апрель 1992 г. Пиотровски, "Спецификация устройств пламегасителя для резервуаров-хранилищ низкого давления", Plant / Operations Progress, vol. 10, вып. 2, апрель 1991 г. Руссакис и Лапп, "Комплексный метод испытаний проточных пламегасителей", Plant / Operations Progress, vol.10, вып. 2, апрель 1991 г. NFPA 497A, Рекомендуемая практика для классификации опасных (классифицированных) зон класса I для электроустановок в зонах химических процессов, 1997 г.

    Общие положения Пламегасители - это пассивные устройства, предназначенные для предотвращения распространения газового пламени по трубопроводам. Типичные применения - предотвратить попадание пламени в систему извне (например, через вентиляционное отверстие резервуара) или распространение внутри системы (например, из одного резервуара в другой). Пламегаситель достигается за счет проницаемого барьера, обычно металлической матрицы, содержащей узкие каналы, которая достаточно быстро отводит тепло и свободные радикалы от пламени, чтобы погасить его внутри матрицы и предотвратить повторное возгорание горячего газа на защищенной стороне разрядника.Эти металлические матрицы известны как элементы. Некоторые предварительные соображения по выбору и размещению разрядника:

    1. Определите оборудование, подверженное риску, и потенциальные источники воспламенения в системе трубопроводов, чтобы определить, где должны быть размещены ОПН и какой общий тип (дефлаграция или детонация, однонаправленный или двунаправленный) требуется.

    2. Определите наихудшие характеристики горения газовой смеси, давление в системе и допустимый перепад давления на ОПН, чтобы помочь выбрать наиболее подходящую конструкцию элемента.Не только конструкция элемента влияет на падение давления, но и скорость засорения из-за удара частицами, конденсации жидкости и химической реакции (например, полимеризации мономера) может сделать некоторые конструкции непрактичными, даже если предусмотрены работающие и неработающие ОПН. в параллели.

    3. Следует оценить возможность стационарного пламени на поверхности элемента разрядника, а также необходимость дополнительных мер безопасности в случае возникновения такого события (см. Раздел «Долговечное горение»).

    4. Учитывайте любые конструктивные ограничения, связанные с реактивными или коррозионными компонентами потока.

    5. Учтите условия нарушения нормальной работы, которые могут превысить условия испытаний, при которых разрядник был сертифицирован. К ним относятся состав газа с точки зрения концентрации чувствительных компонентов, таких как этилен или водород, максимальное давление в системе во время аварийного отключения и максимальная температура. При определенных неблагоприятных условиях, таких как скачок высокого давления, пламегаситель для данной задачи может отсутствовать.

    6. Рассмотрите тип и расположение разрядника с точки зрения простоты обслуживания, особенно для больших линейных разрядников.

    Эти вопросы касаются типа необходимого разрядника, подходящего расположения и наилучшей конструкции с точки зрения гидравлического сопротивления, ремонтопригодности и стоимости. Следует признать, что хотя эффективность пламегасителя высока, она не составляет 100 процентов. Для максимальной эффективности следует уделять внимание правильному выбору, применению и обслуживанию устройства.Что касается морских систем контроля пара в Соединенных Штатах, испытание и применение пламегасителей регулируется Береговой охраной США. В других случаях были разработаны новейшие протоколы тестирования для устранения наиболее неблагоприятных условий. Некоторые разрядники, такие как гидравлические разрядники и линейные типы, используемые для остановки пламени разложения, имеют специализированные применения, для которых отсутствует общая информация о конструкции и испытаниях. Если пламегасители нецелесообразны, следует рассмотреть альтернативные стратегии, такие как быстродействующие клапаны, пароподавление и контроль горючей смеси.

    Горение: Дефлаграция и детонация Дефлаграция - это волна горения, распространяющаяся со скоростью, меньшей скорости звука, измеренной в несгоревшем газе непосредственно перед фронтом пламени. Скорость пламени относительно несгоревшего газа обычно составляет 10-100 м / с, хотя из-за расширения горячего газа за пламенем можно достичь нескольких сотен метров в секунду относительно стенки трубы. Волна горения распространяется посредством процесса теплопередачи и диффузии веществ по фронту пламени, и отсутствует связь во времени и пространстве со слабым ударным фронтом, образующимся перед ней.Дефлаграция обычно создает максимальное давление в 8–12 раз превышающее начальное давление. Пик давления совпадает с фронтом пламени, хотя ему предшествует заметный подъем давления; таким образом, несгоревший газ сжимается в процессе дефлаграции, в зависимости от скорости пламени и имеющихся путей вентиляции. Предварительное сжатие газа перед фронтом пламени (также известное как "каскадирование" или "нагнетание давления") определяет газовые условия в ограничителе, когда пламя входит в него, и, следовательно, влияет как на процесс задержки, так и на максимальное давление, создаваемое в корпусе разрядника. .Испытание на задержку серьезной дефлаграции включает размещение ограничивающего отверстия за разрядником, что увеличивает степень предварительного сжатия. Это известно как испытание на дефлаграцию "ограниченного конца".

    По мере прохождения пламени дефлаграции по трубопроводу его скорость увеличивается из-за турбулентности, вызванной потоком, и сжимающего нагрева несгоревшего газа перед фронтом пламени. Турбулентность особенно усиливается из-за препятствий потоку, таких как клапаны, колена и тройники. Когда скорость пламени достигает порядка 100 м / с, может произойти переход от дефлаграции к детонации (ДДТ) при условии, что состав газа находится в пределах взрываемости, которые лежат в пределах воспламеняемости.Расстояние, необходимое для этого, называется расстоянием разбега для детонации. Это расстояние зависит от чувствительности газовой смеси и увеличивается с диаметром трубы. Приведенные в таблице расстояния разбега обычно относятся к прямым участкам трубопровода, а ДДТ может встречаться на гораздо меньших расстояниях в системах трубопроводов, содержащих препятствия для потока. В момент перехода достигается переходное состояние перегруженной детонации, которое сохраняется на расстоянии нескольких диаметров трубы. Перегруженные детонации распространяются со скоростью, превышающей скорость звука (измеренную в сгоревшем газе сразу за фронтом пламени), и были измерены отношения бокового давления (на стенке трубы) в диапазоне от 50 до 100.Пиковое давление варьируется в зависимости от величины предварительного сжатия во время дефлаграции. Серьезным испытанием пламегасителей детонационного типа является обеспечение того, чтобы разрядник выдержал серию чрезмерно возбужденных взрывов.

    После уменьшения аномально высоких скоростей и давлений, связанных с ДДТ, достигается состояние стабильной детонации. Детонация - это вызванная горением ударная волна, распространяющаяся со скоростью звука, которая измеряется в сгоревшем газе сразу за фронтом пламени.Поскольку скорость звука в этом горячем газе намного больше, чем в несгоревшем газе или окружающем воздухе, а скорость фронта пламени увеличивается на скорость сгоревшего газа, стабильные детонации распространяются со сверхзвуковой скоростью относительно внешней фиксированной точки. Волна поддерживается химической энергией, высвобождаемой при ударном сжатии и воспламенении непрореагировавшего газа. Фронт пламени связан в пространстве и времени с фронтом ударной волны, и перед фронтом скачка давления не возникает значительного повышения давления. Высокие скорости и давления, связанные с детонациями, требуют специальной конструкции элементов для гашения высокоскоростного пламени, а также превосходной конструкции ограничителя, способного выдержать соответствующую импульсную нагрузку.Так как это влечет за собой более узкие и / или более длинные каналы элементов плюс фиксацию облицовки элемента, следует учитывать как собственное падение давления, так и возможность засорения детонационных ограничителей.

    Проблема ограничения пламени, будь то горение или детонация, зависит от свойств газовой смеси, а также от начальной температуры и давления. Характеристики горения газовой смеси не могут быть определены количественно для непосредственного использования при выборе пламегасителя, и могут быть присвоены только общие характеристики.По этой причине характеристики пламегасителя должны быть продемонстрированы реалистичными испытаниями. Такое испытание продемонстрировало, что ОПН, способные останавливать даже чрезмерную детонацию, могут выйти из строя в условиях испытания на дефлаграцию ограниченного конца. Важно понимать важность рассматриваемых условий испытаний и их возможные ограничения.

    Сжигание: характеристики и чувствительность газа Термодинамические расчеты сгорания позволяют определять пиковое давление дефлаграции и детонации, а также стабильную скорость детонации.Расчет пикового давления может быть использован для определения требований к удалению продуктов сгорания, хотя консервативное увеличение объема 9: 1 может использоваться для по существу закрытых систем. Другие соответствующие характеристики газа являются полностью экспериментальными. Чувствительность к детонации зависит от дальности взрыва и основной скорости горения, хотя никаких конкретных корреляций или мер чувствительности, основанных на фундаментальных свойствах, не существует. Часто считается, что чувствительность к детонации и степень сложности тушения пламени возрастают с уменьшением группировки Национального электрического кодекса (NEC).Следовательно, газы группы A (ацетилен) будут наиболее чувствительными, а газы группы D (например, насыщенные углеводороды) будут наименее чувствительными. Этот эмпирический метод определения характеристик газов обычно используется при выборе разрядников для дефлаграции, когда предполагается, что успешное испытание с использованием одного газа в электрической группе NEC применимо к другим газам в этой группе. Следует предупредить, что, если максимальные экспериментальные безопасные зазоры (MESG) для двух газов в пределах одной группы NEC значительно различаются, предположение об эквивалентной чувствительности сомнительно.Правила, применяемые к детонационным разрядникам в системах контроля паров под управлением Береговой охраны США (USCG), предусматривают, что MESG используются исключительно для определения характеристик газов, при условии, что смеси с более мелкими MESG труднее остановить. См. «Дефлаграционные и детонационные пламегасители» (1993) для обсуждения MESG плюс табличные значения.

    Коррозия Следует учитывать возможную коррозию как материала элемента, так и корпуса разрядника, поскольку коррозия может ослабить конструкцию, увеличить перепад давления и снизить эффективность элемента.Хотя корпус может быть спроектирован с учетом допуска на коррозию, коррозию элемента следует избегать за счет надлежащей спецификации материалов. Обычные материалы конструкции включают алюминий, углеродистую сталь, высокопрочный чугун и корпуса из нержавеющей стали 316, а также элементы из алюминия или нержавеющей стали. В то время как специальные материалы, такие как Hastelloy, могут использоваться для таких ситуаций, как высокие концентрации HCl, использование гидравлического разрядника в таких приложениях может быть более экономичным.

    Направленность Для выбора разрядника для любой работы необходимо определить потенциальные источники воспламенения в отношении системы трубопроводов и оборудования, которое необходимо защитить.Трубка, соединяющая разрядник с идентифицированным источником возгорания, является незащищенной стороной разрядника. Трубка, соединяющая ОПН с опасным оборудованием, является защищаемой стороной. Если разрядник столкнется с пламенем, приходящим только с одного направления, можно использовать однонаправленный разрядник. Если пламя может поступать с любого направления, необходим двунаправленный разрядник. Последние либо имеют симметричную конструкцию, либо проходят испытания. Использование однонаправленных разрядников по схеме «спина к спине» обычно не будет рентабельным, если испытания не выявят конкретных преимуществ, таких как повышенное допустимое рабочее давление во время испытания на дефлаграцию ограниченного конца.

    Endurance Burn При определенных условиях успешно остановившееся пламя может стабилизироваться на незащищенной стороне разрядного элемента. Если это условие не будет исправлено, пламя в конечном итоге проникнет через ограничитель, поскольку каналы становятся горячими. Продолжительность горения может быть определена путем испытания, которое указывает, что разрядник выдерживает стабилизированное пламя без проникновения в течение заданного периода. Испытание должно касаться либо фактической геометрии, либо геометрии наихудшего случая, поскольку теплопередача к элементу будет зависеть от того, стабилизируется ли пламя на верхней, нижней или горизонтальной поверхности.В общем, время выдержки, определенное испытанием, не следует рассматривать как точную меру времени, доступного для принятия корректирующих мер, поскольку условия испытания не обязательно будут приближаться к наихудшему из возможных практических случаев. В разрядник могут быть встроены датчики температуры, чтобы указывать на состояние стабилизированного пламени и либо подавать сигнал тревоги, либо инициировать соответствующее действие, такое как закрытие клапана.

    Установка Концевые разрядники должны быть защищены соответствующими погодозащитными кожухами или кожухами.Линейные ОПН (особенно детонационные ОПН) должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать самое высокое линейное давление, которое может быть замечено, в том числе в аварийных условиях. Конструкция должна быть проверена гидростатическими и пневматическими испытаниями под давлением. Система трубопроводов должна быть спроектирована с соответствующими опорами и обеспечивать регулярный доступ к ОПН для осмотра и обслуживания.

    Техническое обслуживание Важно обеспечить техническое обслуживание разрядника, как путем выбора наиболее подходящего типа разрядника, так и путем разумного расположения.Осмотр и техническое обслуживание следует проводить на регулярной основе, в зависимости от опыта работы с конкретным разрядником при выполнении работ. Его также следует проводить после успешного срабатывания разрядника. Некоторые линейные конструкции позволяют снимать, проверять и очищать элемент без необходимости расширения линии. Конструкции агрегатов с несколькими параллельными элементами могут сократить время простоя за счет увеличения периода между чистками. Для систем, которые нельзя отключить во время обслуживания, можно использовать параллельные разрядники с трехходовым клапаном.Элементы детонационного разрядника особенно подвержены повреждениям при демонтаже, очистке и повторной сборке. Обслуживание необходимо проводить осторожно, избегая острых предметов, которые могут вывести из строя хрупкие каналы в элементе. Запасные элементы должны быть доступны для сокращения времени простоя, а также должны быть предусмотрены условия для хранения, транспортировки и очистки элементов без повреждений.

    Мониторинг Перепад давления на ограничителе можно контролировать для определения возможной потребности в очистке.Отводы давления не должны создавать путь пламени вокруг разрядника. Может быть важно установить датчики температуры, такие как термопары, на ОПН для обнаружения появления и стабилизации пламени. Поскольку функция разрядника может повлечь за собой повреждение разрядника, событие успешной работы (приход пламени) может быть использовано для начала проверки элемента на наличие повреждений. Если трубопровод таков, что стабилизация пламени на элементе является реальной проблемой, действия должны быть предприняты немедленно после индикации такой стабилизации (см. Также «Выносливое горение»).Такое действие может включать закрытие клапана для перекрытия потока газа.

    Разрядники

    для рабочих температур и давления сертифицированы в соответствии с максимальными рабочими температурами и абсолютными давлениями, которые обычно наблюдаются в месте расположения ОПН. Размещение разрядника по отношению к источникам тепла, таким как инсинераторы, должно быть выбрано таким образом, чтобы не превышалась допустимая температура, с должным учетом потенциала детонации при увеличении расстояния разгона.

    Если для предотвращения конденсации жидкостей используется обогрев, применяется такое же ограничение температуры.В случае линейных разрядников могут возникать определенные аварийные условия, которые создают необычно большие давления в системе, выходящие за пределы установленного рабочего диапазона разрядника. Поскольку максимальное рабочее давление для разрядника детонации может находиться в диапазоне от 16 до 26 фунтов на квадратный дюйм, в зависимости от чувствительности к газу и конструкции разрядника, может оказаться невозможным найти подходящий разрядник для работы во время такого нарушения. Ситуация может усугубиться падением давления на устройстве, вызванным сильным потоком и / или засорением.

    Падение давления Сопротивление потоку зависит от расположения каналов пламегасителя и от зависящего от времени фактора загрязнения из-за коррозии или накопления жидкостей, частиц или полимеров, в зависимости от задействованной системы. Конденсация мономера представляет собой сложную проблему, поскольку ингибиторы обычно удаляются во время испарения мономера, и катализ может происходить на частицах, захваченных элементом. Падение давления может быть критическим фактором для работоспособности, а очистка может быть связана с большими скрытыми затратами.

    Загрязнение можно уменьшить несколькими способами. Во-первых, можно выбрать конструкцию наименее чувствительного элемента, а в случае ограничителей на конце линии можно использовать защитные кожухи или кожухи для защиты от накопления воды или льда. Во-вторых, можно оценить фактор загрязнения (20 процентов или больше) и выбрать элемент с большей проверенной пропускной способностью, чтобы уменьшить падение давления. Его следует дополнительно увеличить, если может произойти конденсация жидкости. Важно использовать сертифицированные кривые расхода для ОПН, а не расчетные кривые, поскольку последние могут быть очень оптимистичными.Конденсацию и полимеризацию можно уменьшить за счет геометрии (минимизируя накопление жидкости при контакте с элементом) и обеспечения дренажа. В качестве альтернативы разрядник может быть изолирован и, возможно, с обогревом. Дренажные трубы не должны обеспечивать проходов пламени вокруг разрядника или протекать в любом направлении в закрытом состоянии. Если используется обогреватель, температура должна быть ограничена сертифицированным рабочим диапазоном разрядника.

    В дополнение к использованию разрядника с большей пропускной способностью, обычно используются два разрядника параллельно, когда требуется частая очистка, с одним разрядником в режиме ожидания.Для обеспечения бесперебойной работы во время переключения можно использовать трехходовой клапан. Если элементы имеют очень высокий перепад давления, например элементы из спеченного металла, используемые в ацетиленовом производстве, можно использовать несколько параллельных элементов.

    Дефлаграционные разрядники Обычно рассматриваются два типа дефлаграционных разрядников: конечный разрядник (рис. 26-23 и 26-24) и дефлаграционный разрядник для вентиляции резервуара. Ни один из типов разрядников не предназначен для остановки детонации. При установке достаточно далеко от выхода атмосферного воздуха из системы трубопроводов, которая составляет незащищенную сторону разрядника, пламя может усилиться в достаточной степени, что приведет к выходу этих ограничителей из строя.Отказ может произойти при высоких скоростях пламени даже без разгона до детонации.

    Если атмосферные резервуары оборудованы пламегасителями на вентиляционных отверстиях, засорение или закупорка посторонними материалами может препятствовать потоку газа до такой степени, что резервуар может быть поврежден из-за пониженного давления. Стандарты API позволяют использовать клапаны давления-вакуума (P / V) без пламегасителей для резервуаров со свободной вентиляцией на основании того, что высокая скорость пара в узком зазоре между поддоном высокого давления (пластиной) и корпусом клапана предотвратит обратную вспышку.Однако важно убедиться, что поддон не пропал и не застрял в открытом положении, поскольку это снимет защиту. Отсутствие поддона было перечисленным фактором пожара на острове Куд в 1991 году (коронер штата Виктория, дело № 2755/91, расследование пожара на острове Куд 21 и 22 августа 1991 года, вывод). Независимо от того, используются ли пламегасители, требуется надлежащий осмотр и обслуживание этих вентиляционных систем.

    РИС. 26-23 Типовые установки пламегасителя.
    РИС.26-24 Типовая конструкция дефлаграционного разрядника (оконечного типа).

    Концевые разрядники устанавливаются на выходе из системы трубопроводов и выходят непосредственно в атмосферу, поэтому в трубе отсутствует возможность значительного ускорения пламени. Дефлаграционные устройства для вентиляции резервуара строго ограничиваются уполномоченным органом, но для газов группы D они обычно устанавливаются на расстоянии не более 20 футов от конца прямой трубы, которая выводит воздух прямо в атмосферу. Допустимое расстояние должно быть установлено путем надлежащих испытаний с соответствующей газовой смесью и диаметром трубы.Неровности потока, вызывающие турбулентность (изгибы, тройники, колена, клапаны и т. Д.), Не могут быть использованы, если испытания не касаются точной геометрии. Важно, чтобы разгон до детонации не мог произойти в имеющейся системе трубопроводов, а расстояние разгона может быть менее 2 футов для некоторых быстро горящих газов, таких как водород в воздухе (группа B). Таким образом, следует учитывать группировку газовой смеси по NEC. Что еще более важно, необходимо подчеркнуть, что даже если разгона до детонации не происходит, пламегаситель может выйти из строя, если скорость пламени достаточно велика.Таким образом, расстояние разбега не является адекватным критерием для приемлемого местоположения, и это ограничение может быть определено только путем реалистичных испытаний. Ряд взрывов произошел из-за неправильного использования пламегасителей там, где должны были быть использованы детонационные пламегасители.

    В некоторых исключительных случаях специально сконструированный пламегаситель может быть установлен в линию независимо от расстояния разгона. Это можно сделать только в том случае, если известно, что система не может взорваться.Примером может служить пламя разложения этилена, которое кратко обсуждается в разделе «Особые типы разрядников и альтернативы».

    Детонационные и другие линейные разрядники Если точка воспламенения удалена от места расположения разрядника, разрядник является встроенным, например, который может быть расположен в системе сбора пара, соединяющей несколько резервуаров (рис. 26-25). Из-за возможности использования ДДТ большинство линейных разрядников предназначены для остановки как горения, так и детонации (включая перегруженные детонации) указанной газовой смеси.Они известны как детонационные разрядники. На Рис. 26-26 показан типичный дизайн. В некоторых случаях линейные разрядники должны только останавливать горение. Однако в таких случаях необходимо продемонстрировать, что детонация не может произойти в реальной системе трубопроводов; если газовая смесь по своей природе не способна к детонации, это требует полномасштабных испытаний с использованием точной геометрии трубы, которая будет использоваться на практике, которую нельзя изменять после установки.

    Детонационные разрядники обычно используются в сочетании с другими мерами по снижению риска распространения пламени.Например, в системах контроля паров пар часто обогащается, разбавляется или инертируется с помощью соответствующих приборов и средств контроля (см. «Системы удаления сточных вод», 1993). В случаях, когда источники воспламенения присутствуют или являются предсказуемыми (например, большинство систем пароудаления), детонационный разрядник используется в качестве последнего средства, предупреждающего возможный отказ управления паровым составом. Если вентиляционные системы сбора имеют несколько источников пара / окислителя, состав потока может сильно варьироваться и

    РИС.26-25 Возможные положения, в которых могут быть установлены пламегасители (система контроля пара).
    РИС. 26-26 Типовая конструкция детонационного разрядника (гофрированного типа).

    это может быть дополнительно усложнено, если учесть неблагоприятные условия. Часто бывает рентабельно выполнять анализ опасностей, такой как анализ дерева отказов, чтобы определить, могут ли такие вентиляционные потоки попасть в горючую область, и если да, то какой состав соответствует наихудшему вероятному случаю.Такой анализ также подходит для оценки альтернатив ОПН.

    Влияние изменения диаметра трубы Характеристики разрядника могут ухудшаться из-за локальных изменений диаметра трубы. Было показано, что между ОПН и любым увеличением диаметра трубы должно быть разрешено минимальное расстояние 120 диаметров трубы, в противном случае произойдет заметное снижение максимально допустимого рабочего давления. Это ухудшение наблюдалось во время испытаний на детонацию, но было наиболее выражено во время испытаний на дефлаграцию ограниченного конца (Lapp and Vick-ers, Int.Симп. Обмена данными. по пламегасителям и технологиям защиты от огня, Банф, Альберта, октябрь 1992 г.). Как правило, разрядники должны устанавливаться в трубопроводе равным или меньшим номинального размера разрядника.

    Удаление продуктов сгорания По мере того, как газ сгорает или взрывается в системе трубопроводов, происходит объемное расширение продуктов и связанное с этим повышение давления. В некоторых случаях, когда задействованный объем системы трубопроводов относительно велик, в паровых пространствах соединенных резервуаров может возникнуть значительное избыточное давление, особенно когда паровое пространство минимально из-за высокого уровня жидкости.Можно предположить, что весь газ на незащищенной стороне ОПН превращается в равновесные продукты; давление сбрасывается за счет расширения газа во весь объем системы и в атмосферу через любые имеющиеся вентиляционные каналы. Если потери тепла не учитываются, исходя из предположения о высоких скоростях пламени или детонации, а пути выхода из атмосферы не учитываются, консервативный подход заключается в том, что резервуары для хранения должны быть спроектированы с возможностью обработки в девять раз большего объема трубы на незащищенной стороне ОПН.Что касается высокого давления, связанного с детонациями, было показано (Лапп, Конференция независимой ассоциации жидких терминалов, Хьюстон, 23 июня 1992 г.), что детонационные разрядники снижают пиковое давление детонации до 96 процентов, в зависимости от конструкции ОПН. и, следовательно, защищают от большей части пульса давления. Для дальнейшего уменьшения импульса давления на ОПН могут быть предусмотрены предохранительные устройства.

    Испытания и стандарты ОПН Регулирующие и разрешающие органы и страховщики устанавливают требования к приемочным испытаниям, иногда как часть стандартов сертификации.Пользователь также может запросить тестирование для демонстрации конкретных требований к производительности, так же как производитель может помочь в разработке стандартов. Эти взаимосвязи привели к появлению нескольких новых и обновленных процедур тестирования производительности. Внесение разрядника в список испытательной лаборатории относится только к характеристикам при определенных условиях испытаний. Пользователь пламегасителя должен разработать конкретные требования к применению, основанные на выполняемой услуге и принятых критериях безопасности и риска.

    Разработаны различные процедуры тестирования и руководства по использованию.Кроме того, компании или ассоциации могут разрабатывать внутренние стандарты. Федеральный регистр, 33 CFR, часть 154, содержит требования USCG для устройств защиты от детонации в морских системах контроля паров. Другие процедуры в США приведены в ASTM F 1273-91, UL 525, классах процедур FM 6061 и 7371, а также в публикациях API 2028 и 2210. За пределами Соединенных Штатов процедуры описаны в стандарте CSA Канады Z 343, Rev.12, 1993, Британский стандарт BS 7244 Соединенного Королевства, немецкий проект стандарта DIN / CEN Подкомитета DAbF по стандартизации, июнь 1991 г. (разработан Федеральным физико-техническим институтом, PTB), и стандарт Международной морской организации (IMO) MS / Circ.373, Rev. 1, 1988. Для горнодобывающих предприятий США Управление по безопасности и охране здоровья в шахтах (MSHA) предоставляет правила и рекомендации - например, в CFR Title 30, Part 36.

    Испытания разрядника дефлаграции Для пламегасителей на выходе из линии и резервуара агентства по сертификации могут потребовать от производителей предоставить пользователям данные о пропускной способности при рабочем давлении, подтверждение успеха во время продолжительного горения или испытания непрерывным пламенем, свидетельство результатов испытаний на обратную вспышку (для конечных разрядников) или результаты испытаний на взрыв (для линейных разрядников или разрядников резервуара), результаты гидравлических испытаний под давлением и результаты испытаний на коррозию.

    Испытание на длительное горение обычно подразумевает, что воспламеняющаяся газовая смесь и скорость потока регулируются для обеспечения наихудшего нагрева (на основе температурных наблюдений на защищаемой стороне поверхности элемента), что горение продолжается в течение определенного времени и что пламя проникновения не происходит. Непрерывное испытание пламенем подразумевает, что газовая смесь и скорость потока должны быть установлены в заданных условиях и гореть на пламегасителе в течение заданного времени. Испытание на длительное горение обычно является более суровым испытанием, чем непрерывное горение.В обоих случаях конфигурация крепления пламегасителя и любые соединительные трубопроводы или клапаны должны быть установлены, как в проекте установки.

    Испытания на обратную вспышку включают пламегаситель на верхней части резервуара с большим пластиковым пакетом, окружающим пламегаситель. Определенная газовая смесь (например, пропан, этилен или водород в наиболее чувствительном составе в воздухе) протекает и заполняет резервуар и мешок. Пламя дефлаграции, возникшее в мешке (три в разных местах мешка), не должно проходить через пламегаситель в бак.На незащищенной стороне трубопроводы и приспособления, такие как клапаны, включены в соответствии с предназначением для установки; проводится серия тестов - возможно, десять.

    Каким бы ни было приложение, пользователь должен знать, что не все процедуры тестирования одинаковы, имеют одинаковую степень серьезности или используют одинаковые рейтинговые обозначения. Следовательно, важно пересмотреть процедуру испытания и определить, применима ли используемая процедура к предполагаемой установке и потенциальной опасности, которую пламегаситель призван предотвратить.

    Требования к испытаниям детонационного разрядника

    описаны различными агентствами в вышеупомянутых документах (UL 525 и т. Д.). Для установок, регулируемых USCG в Приложении A к 33 CFR, Часть 154 (Морские системы контроля паров), должны соблюдаться процедуры тестирования USCG. Они похожи, но не идентичны таковым других перечисленных агентств (обсуждение различий см. В «Дефлаграционные и детонационные пламегасители», 1993).

    Разрядники

    проходят всесторонние испытания на предмет защиты от возгорания, детонации и длительных ожогов.В Соединенных Штатах производители разрядников часто испытывают разрядники детонации в соответствии с протоколом USCG; альтернативно или дополнительно могут быть выполнены другие стандарты испытаний. В соответствии с этим протоколом тестовый газ должен быть выбран так, чтобы он имел такое же или более низкое значение MESG, чем рассматриваемый газ (MESG означает максимальный экспериментальный безопасный зазор). Типичные эталонные газы MESG представляют собой стехиометрические смеси пропана, гексана или бензина в воздухе, представляющие газы группы D, имеющие MESG, равные или превышающие 0.9 мм и этилен в воздухе для представления газов группы C с MESG не менее 0,65 мм. Имеющиеся в продаже ОПН обычно сертифицированы для использования с тем или иным типом эталонного газа. Разрядник этиленового типа выбирается, если рассматриваемый газ имеет MESG менее 0,9 мм, но не менее 0,65 мм. Требуются пять испытаний дефлаграции при низком и пять высоком избыточном давлении с ограничением потока на защищаемой стороне и без него. Из этих 20 испытаний состояние ограниченного конца обычно является более суровым и часто ограничивает максимальное начальное давление, при котором разрядник будет пригоден.Также требуются пять испытаний на детонацию и пять испытаний на детонацию с перегрузкой, которые могут включать в себя дополнительные трубопроводы разгона и усилители турбулентности для достижения ДДТ в ограничителе. Если эти испытания пройдут успешно, потребуется испытание на долговечность. В этом тесте не используется пропан для

    .

    Газы группы D, кроме гексана или бензина из-за более низкой температуры самовоспламенения. Для испытаний Группы C на всех этапах испытаний можно использовать этилен.

    Были признаны недостатки в использовании MESG для определения характеристик газов, в использовании стехиометрических составов для испытаний на дефлаграцию и неоптимизация геометрии испытаний («Пламегасители для дефлаграции и детонации», 1993).Пользователь имеет возможность запросить дополнительные тесты для решения таких проблем и может пожелать протестировать фактические составы потоков, а не моделировать на основе значений MESG.

    Специальные типы разрядников и альтернативы Несколько типов разрядников, не включенных в перечень (водяные затворы, уплотненные слои, устройства скоростного типа и быстродействующие клапаны), упомянутые в API 2028, более полно описаны в Howard (1982). Имеется мало данных по конструкции или испытаниям гидравлических разрядников и разрядников с уплотненным слоем; некоторые типы разработаны и используются отдельными компаниями для конкретных приложений, в то время как другие коммерчески доступны.На Рис. 26-27 показаны некоторые специальные типы разрядников.

    Пламегасители разложения При превышении определенного минимального диаметра трубы, температуры и давления некоторые газы могут распространять пламя разложения в отсутствие окислителя. Были разработаны специальные линейные разрядники (рис. 26-27). Как дефлаграционное, так и детонационное пламя ацетилена подавлялось с помощью гидрораспределителей, уплотненных слоев (которые могут дополнительно смачиваться водой) и множества параллельных спеченных металлических элементов. Информацию о гидравлических разрядниках и разрядниках с уплотненным слоем можно найти в брошюре Ассоциации сжатых газов G1.3, «Передача ацетилена для химического синтеза». Специальные разрядники также использовались для этилена в линиях электропередачи от 1000 до 1500 фунтов на квадратный дюйм и для оксида этилена в технологических установках. Поскольку известно, что этилен не детонирует в отсутствие окислителя, эти ОПН были разработаны для применения в условиях проточной дефлаграции.

    Альтернативы пламегасителям. Альтернативы использованию пламегасителей включают быстродействующие изолирующие клапаны, системы пароподавления, устройства скоростного типа, в которых скорость газа рассчитана на превышение скорости обратного возгорания, и контроль горючей смеси (стандарт NFPA 69, «Взрыв Системы профилактики »).Последняя альтернатива часто включает снижение концентрации кислорода до уровня ниже предельной концентрации кислорода (LOC) в газовом потоке.

    Читать здесь: Хранение и обращение с опасными материалами

    Была ли эта статья полезной?

    .

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *