Содержание

Отклонение напряжения в сети по ГОСТ – допустимые значения

Несоответствие параметров электрической сети требуемым параметрам качества электроэнергии, установленных ГОСТ 32144-2013 «Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения», негативно влияет на работу электрооборудования. В быту чаще всего это отражается на сроке службы лампочек (быстрее перегорают), а также работе бытовой техники, в частности, холодильников, телевизоров, микроволновых печей. В этой статье мы рассмотрим допустимое и предельное отклонение напряжения в сети по ГОСТ, а также причины возникновения такой проблемы.

Нормы в соответствии с ГОСТом

Итак, руководствоваться мы будем, ГОСТ 32144-2013, согласно которому предельное отклонение (как положительное, так и отрицательное) в России не должно превышать отметку в 10% от номинального. Итого получаем такие значения:

  • для сети 230в – от 207 до 253 Вольта;
  • для сети 400в – от 360 до 440 Вольт.

Что касается допустимого отклонения напряжения у потребителей, в ГОСТе указано, что данную величину в точках общего подключения устанавливает непосредственно сетевая организация, которая в свою очередь должна удовлетворять нормы, указанные в настоящих стандартах.

Помимо этого хотелось бы отметить, что при нормальном режиме работы сети допустимое отклонение напряжения на зажимах электрических двигателей находится в диапазоне от -5 до +10%, а других аппаратов не больше, чем 5%. В то же время после возникновения аварийного режима допускается понизить нагрузку не больше, чем на 5%.

Кстати, хотелось бы дополнительно отметить, что на источнике питания в электросетях 0,4 кВ согласно нормам отклонение не должно превышать отметку в 5%, собственно, как и у самих потребителей. Итого, 5% на источнике + 5% у потребителей, имеем 10% предельно допустимого.

Немаловажно знать о причинах возникновения отклонения напряжений. Так вот основной причиной считается сезонное или суточное изменение электрической нагрузки самих потребителей. К примеру, в зимнее время все резко включают обогреватели, в результате чего параметры электросети заметно падают. О том, что делать, если низкое напряжение в сети, мы рассказывали в соответствующей статье!

Негативное влияние отклонения параметров

Чтобы вы понимали всю опасность отклонения напряжения в сети, предоставляем к прочтению следующие факты:

  1. Когда значение понижается ниже нормы, значительно снижается срок службы используемого электрооборудования и в то же время повышается вероятность возникновения аварии. Помимо этого, в технологических установках увеличивается длительность самого производственного процесса, что влечет за собой увеличение показателей себестоимости продукции.
  2. В бытовой сети, как мы уже говорили, отклонения напряжения сокращает срок службы лампочек. При повышении напряжения на 10% срок эксплуатации обычных лампочек сокращается в 4 раза. В свою очередь энергосберегающие лампы при снижении напряжения на 10% начинают мерцать, что также негативно влияет на продолжительность их работы.
    Об остальных причинах мерцания люминесцентных ламп вы можете узнать из нашей статьи.
  3. Что касается электрических приводов, то из-за снижения напряжения увеличивается потребляемый двигателем тока. В свою очередь это уменьшает срок службы двигателя. Если же напряжение будет даже на незначительных казалось бы 1% выше нормы, реактивная мощность, которую потребляет электродвигатель, может увеличиться до 7%.

Подведя итог, хотелось бы отметить, что существует несколько современных способов решения проблемы: снижение потерь напряжения в электрической сети, о чем мы писали в соответствующей статье, а также регулирование нагрузки на отходящих линиях и шинах подстанций.

Вот мы и рассмотрели нормы отклонения напряжение в сети по ГОСТ. Теперь вы знаете, насколько низкого или же высокого значения может достигать этот параметр в трехфазной и однофазной сети переменного тока!

Рекомендуем также прочитать:

Отклонение напряжения допустимо – Справочник химика 21

    Для подачи к электроприемникам напряжения, близкого к номинальному, в числе прочих мер площадь сечения проводников следует выбирать таким образом, чтобы потеря напряжения в них не превышала некоторого допустимого значения. Так как отклонения напряжения зависят от потерь напряжения и одновременно с ограничением последних принимаются меры по регулированию напряжения трансформаторов путем изменения их коэффициентов трансформации, то расчет местных сетей на потерю напряжения дает возможность обеспечить отклонения, не выходящие за допустимые пределы. Соответственно и выбираются допустимые потери напряжения в элементах сети для каждого конкретного случая. Практически потеря напряжения принимается в воздушных линиях напряжением 6—10—35 кВ — 8%, в кабельных — 6%, в сетях 380 и 220 В на всем их протяжении (от ТП до последнего электроприемника)—5—6% от номинального напряжения. 
[c.25]

    Пуск прибора. К прибору подводят напряжение 220 а с частотой 50 гц. Допустимое отклонение напряжения сети 10%. Питание прибора включается тумблером 24 сеть (см. рис. 64), при этом должна загореться сигнальная лампочка 2/. Тумблером /8 батарея включается питание измерительной схемы прибора. Поворотом переключателя 4 пускают вентилятор, при этом должна загореться лампа 3. Кратковременное погасание лампы указывает на срабатывание реле, включающего пусковую обмотку электродвигателя после этого лампа должна загореться. Ручка 25 температура колонки ставится на требуемую температуру нагрева. Если предпо- 
[c.166]

    Эти допустимые пределы отклонения напряжения питания электромагнита легко объяснимы. Если напряжение питания слишком высокое, обмотка сильно нагревается и может сгореть. И напротив, при низком напряжении магнитное поле оказывается слишком слабым и не позволит обеспечить втягивание сердечника вместе со штоком клапана внутрь катушки (см. раздел 55. Различные проблемы электрооборудования). [c.269]

    Расчет сечений проводов и кабелей производят по допускаемому нагреву и по допускаемой потере напряжения на основании приводимых в электротехнических справочниках таблиц допустимых длительных токовых нагрузок для различных проводов и установленных нормами пределов отклонений напряжения на зажимах токоприемников исходя из схемы электрооборудования конкретной установки.

[c.29]

    У логометров, вышедших из ремонта, определяют влияние изменения напряжения питания на показания прибора в трех отметках шкалы — начале, середине и конце. При отклонении напряжения питания от номинального на 10% для приборов с сетевым источником питания и от +5 до —20% для приборов с химическим источником изменение показаний не должно превышать основной допустимой погрешности. Чтобы исключить влияние трения, отсчет производят после легкого постукивания по прибору. [c.165]

    Для обеспечения нормальной работы электродвигателей и ламп отклонение напряжения на их зажимах не должно превышать допустимых величин. Правилами устройства электроустановок допускаются следующие отклонения (от номинального) напряжения на зажимах электродвигателей не более 5% и только в отдельных случаях допускается до -f 10%  [c.187]

    В тех случаях, когда расчеты сетей показывают, что отклонение напряжения в отдельных точках сети превышают указанные допустимые величины, необходимо рассмотреть вопрос о применении на понизительных подстанциях трансформаторов с регулированием напряжения под нагрузкой в пределах 15—20%.[c.187]

    Напряжение (допустимые отклонения напряжения [c.209]

    Определение требований к допустимым значениям установившихся отклонений напряжения…………………………………………………………. 285 [c.273]


    Определение требований к допустимым значениям установившихся отклонений напряжения. [c.285]

    Нормально допустимый диапазон отклонений напряжения в ТКЭ определяют с учетом необходимости обеспечения норм ГОСТ 13109-97 на зажимах характерных ЭП, подключенных к электрической сети объекта ОАО АК Транснефть , по формулам  

[c.285]

    В качестве требуемых значений 5i/y принимают допустимый диапазон отклонений напряжения в ТКЭ, удовлетворяющий всем ЭП, подключенным к электрическим сетям объекта ОАО АК Транснефть . Этот диапазон, соответствующий нормально допустимым значениям Ы/у, определяется из условия  [c. 286]

    Для установившегося отклонения напряжения -Л руб/(%) /кВт ч – в зависимости от количества некачественной электроэнергии (кВт ч) и квадрата отклонения от установленных в п. 3.1.1 нормально допустимых значений (%) . [c.298]

    Допускаемые отклонения напряжения, % Кратковременные перегрузки по току для электродвигателей мощностью 0,6 кВт и выще до 0,6 кВт Предельные допустимые температуры частей электродвигателей, измеренные методом сопротивления, °С с изоляцией класса А В Сопротивление изоляции обмоток МОм, не менее от —5 до +10 50% в течение 2 мин 50% в течение 1 мин 100—110 130 0,22 (U = 220 В) 0,38 (i/ = 380 В) от —I5i до +10 Не ограничены 10Б 126 50 

[c.155]

    В 7.2 приведены допустимые отклонения напряжения у злек- р5л пч в нормальных и аварийных режимах работы сети. [c.163]

    Имея гистограмму, можно определить, удовлетворяет ли режим напряжения в данной точке сети требованиям стандарта. Дли этого необходимо определить число замеров, при которых отклонения напряжения выходят за допустимые пределы это число не должно превышать 5% общего количества замеров.[c.164]

    Инженерная оценка напряженного состояния продольных заводских сварных соединений производилась, согласно [82], с учетом допустимых геометрических отклонений параметров сварных соединений, регламентированных СНиП 2.05-06-85. 

[c.113]

    Для качественной работы электроприемников напряжение на его зажимах должно быть как можно ближе к номинальному напряжению сети. В табл. 2-17 приведены нормы допустимых отклонений напряжения, разрешаемые ПУЭ. [c.75]

    Для резервуаров объемом 1000 и 700 м отклонения не должны превышать 75 % от указанных, а в резервуарах объемом 400, 300, 200 и 100 м – 50 %. Следует обратить внимание на то, что результаты получены для расстояний по контуру через 6 м, а для резервуара объемом 5000 соответствует случаю, когда нивелировка делается в 12 точках. При неве-лировке в 8 точках, т.е. при расстоянии между точками 9 м, величина допустимой осадки должна быть не более 75—90 мм. Последнее значение соответствует дополнительному напряжению около 40 МПа.[c.139]

    При понижении температуры уменьшается величина растягивающего напряжения, при котором происходит разрушение образца. В настоящее время в области экспериментальных исследований образцов достигнут значительный прогресс. Полученные результаты позволяют установить величины допустимых напряжений при различных температурах эксплуатации. При более низких отрицательных температурах применяют стали, допускающие еще большие растягивающие напряжения, так как с понижением температуры ухудшаются условия проведения сварочно-монтажных работ и условия работы самих резервуаров, а возможность проявления дефектов и концентраторов напряжений увеличивается. В результате исследований было предложено в резервуарах, сооруженных из кипящей стали и находящихся уже в эксплуатации, снижать при низких температурах уровень нефтепродукта для уменьшения растягивающих напряжений и возможных дополнительных напряжений, которые возникают от колебаний температуры, от местных отклонений геометрической формы и от неравномерной осадки.[c.150]

    Для повышения точности в качестве меры сравнения используется нормальный элемент – гальванический элемент, характеризующийся весьма стабильным значением развиваемой им ЭДС Е . Так, например, при температуре 20 °С ЭДС насыщенного нормального элемента составляет 1,0185. .. 1,0187 В, т.е. наибольшее допустимое отклонение значений ЭДС не превышает 200 мкВ. ЭДС нормального элемента мало изменяется во времени, максимальное изменение ЭДС за год не превышает 50. .. 100 мкВ. В этом случае скользящий контакт на сопротивлении R заменяется щеткой Щ (рис. 3.15), который включает ту или иную часть делителя напряжения. Вначале регулируют проходящий через резистор Т, ток с помощью включенного с ним последовательно вспомогательного переменного резистора (на рисунке не показан), чтобы при подключении вместо источника Е нормального элемента ток в микроамперметре отсутствовал при установке переключателя П в соответствующее этой регулировке положение Е . Затем включают вместо нормального элемента источник Е и устанавливают переключатель в положение.[c.429]

    Возбудитель должен обеспечивать возбуждение в режимах холостого хода, номинальном и при допустимых отклонениях напряжения, тока и частоты (см. далее). Примененне реостатов в цепи возбуждения гидрогенератора или компенсатора не допускается [c.148]


    Подготовка прибора для работы. К газовому хроматографу ХЛ-3 (рис. 45) подводят напряжение сети 220 в, частотой 50 гц. Допустимое отклонение напряжения сети 10%. Питание прибора включается тумблером Сеть — при этом должна загореться сигнальная лампа. Тумблером Батарея включается питание измерительной схемы прибора. Поворотом переключателя пускают вентилятор при этом загорится сигнальная лампа. Кратковременное угасание лампы сигнализирует о срабатывании реле Рь включающего пусковую обмотку электродвигателя после этого лампа должна снова загореться. Ручку Температура колонки ставят на требуемую температуру нагрева. Если предполагается анализ жидкой пробы, то одновременно включают нагрев испарителя тумблером Нагрев испарителя и другим тумблером устанавливают температуру 100 или 200° С. Регистратор ЭПП-09М1 и движение картограмм включаются двумя тумблерами, находящимися в верхней части потенциометра. Затем нажимают кнопку Установка рабочего тока . [c.198]

    Отклонения от допустимых норм внутреннего давления в шинах должны быть минимальными 0,1 кгс1см для шин легковых автомобилей и 0,2 кгс1см для грузовых. При езде на спущенной шине чрезмерно изменяется форма ее боковых стенок. Напряжения в каркасе становятся недопустимо высокими, разрушающими нити корда. Качение спущенной шины вызывает ее перегрев. Повышенные деформации и температура при качении спущенной шины приводят к расслоению каркаса по месту расслоения кордная ткань и резина истираются в порошок, образуя между слоями намолы , которые очень быстро разрушают покрышку до полной негодности. [c.32]

    В тех случаях, когда ущерб в значительной мере связан с дополнительным нагревом электрооборудования (это в первую очередь относиться к таким показателям, как установившееся отклонение напряжения, коэффициент несимметрии, коэффициент несинусоидальности), то в диапазоне изменения ПКЭ (П) от нормально допустимого значения (П д) до предельно допустимого значения (Ппред) характер зависимости ущерба от отклонений ПКЭ от нормально допустимого значения может быть представлен в следующем виде  [c. 308]

    Отклонения напряжения у электро-приемников от номинального допускаются в пределах от – -5 до —2,5% при освещении помещений холодильников от -)-5 до —5% при аварийном и наружном освещении, а также в жилых зданиях до 5%, а в отдельных случаях до – -10% для питания силовых электроприемников. Значительное повышение напряжения у двигателей увеличивает потребление ими реактивной мощности из сети и их нагрев вследствие роста потерь в стали. Понижение напряжения вызывает снижение вращающего момента и мощности двигателя в квадратичной зависимости от напряжения. Одновременно увеличивается ток, а также нагрев двигателя за счет роста потерь в меди. Периодические или резкие изменения нагрузки сети также могут вызвать колебания напряжения. Последние вредно сказываются на изменении силы света ламп, что вызывает утомляемость зрения и снижение производительности труда. Величина допустимых колебаний напряжения ограничивается для ламп в производственных помещениях не болое 4%, а в жилых зданиях не более 2,5% при повторяемости до 10 раз в час для электродвигателей, пускаемых без нагрузки, не более 15%, а пускаемых под нагрузкой (лифты) не более 10% от номинального напряжения сети.[c.157]

    Выбор количества питающих линий, отходящих от ВРУ, и числа стояков, присоединяемых к одной питающей линии, в многоэтажных зданиях является М ноговариантной задачей. При ее решении следует учитывать такие факторы, как расстояние до ТП, электрические нагрузки, количество и сечение линий, ограничения по допустимому нагреву и отклонениям напряжения, конструктивное выполнение сетей и т.д. Оптимальным является вариант, при котором получаются наименьшие расчетные затраты. [c.139]

    Приведенные наибольшие допустимые (располагаемые) потери напряжения являются предельными и учитывают лишь требования ПУЭ о наибольших допустимых отклонениях напряжения на зажимах электроприемииков от номинального. В ряде случаев эти предельные значения могут оказаться выше значений, отвечающих наименьшим приведенным затратам, т. е. экономически выгодных и соответствующих оптимальным схемам сетей. При проектировании следует стремиться к выбору схем, близких к оптимальным значениям допустимых потерь напряжения и их распределению по элементам сети.[c.196]

    Е послеаварийных режимах работы для всех электроприемии-допускается дополнительное снижение напряжения на 5%. Ограиичиннрим также частота и колебание напряжения. На зажимая ламп освещения и радиоприборов допускаются колебания на-(в %) сверх допустимых отклонений напряжения и= [c.103]

    Распределительные сети обычно состоят из сетей двух напряжений. причем связь осущесталяется без регулированля напряже ння под нагрузкой. Чтобы упростить расчеты, целесообразно каждое из этих звеньев распределительной сети рассматривать отдельно. Подберем допустимые потери напряжения прн наибольших нагрузках в каждом звене, т. е. в распределительной сети одного напряжения, учитывая указанные выше условия, которые должны соблюдаться в центрах питания, и предельно допустимые отклонения напряжения у нагрузок. [c.104]

    Изменение напряжения во времени u t) обусловлено изменением нагрузки /(/) и носит случайный характер, поэтому указанные донустйми значения V,- должны соблюдаться с интегральной ве-роценке качества напряжения у уж1 принимать во внимание не только допустимость предельных (максимальных) отклонений напряжения, но и длительность их. Действительно, и значительные отклонения (10—15%) могут быть допустимыми, если они кратковременны. В то же время меньшие отклонения, даже находящиеся в допустимых пределах, могут приводить к нежелательным последствиям, если они длительны. Поэтому для оценки отклонений используют вероятностные методы анализа, т. е. рассматривают не действительные значения и 1) нли а так называемые их кривые распределения, устанавливающие связь между возможными значениями случайной величины и вероятностью их появления. Из кривой распределения плотности вероятности ф(1/) отклонения напряжения (рис. 10.1) вндпо, что Hati6f z вероятным значением рассматриваемой случайной величины является некоторое ее среднее значение V, которому отвечает максимальное значение

[c.163]

    С другой стороны, при изменении нагрузок в течение суток от 100, допустим, до 40% суммарная потеря иапряжеивя изменится в рассматриваемом примере на 54%. Если даже использовать весь диапазон регулирования возбуждения генераторов (равен 10%) и полный диапазон допустимых отклонений напряжения у электро-лриемянков (10%). оставшиеся потерн составят 34%. Таким образом. во-первых, необходимо повысить уровень напряжения у потребителей. во-вторых, довести диапазон изменения напряжения у потребителей до допустимого. Х1ля этого необходимо выбрать средства регулировании наприжения, места их установки, диапазоны изменения параметров, систему автоматического регулирования. [c.182]

    Напльшы, резко изменяя очертания швов, образуют концентраторы напряжений и тем самым снижают вьшосливость конструкции. Наплывы, имеющие большую протяженность, следует считать недопустимыми дефектами, так как вызывают концентрацию напряжений и нередко сопровождаются непроварами. Небольшие местные наплывы, вьпванные случайными отклонениями сварочных режимов от заданных, можно считать допустимыми дефектами. [c.79]

    Высота элемента, не соответствующая размеру на чертеже, указывает на плохо налаженный штамп, на применение деталей элемента с отклонениями размеров выше допустимого предела или на неправильное дозирование электролита. Отклонение высоты от требуемой может привести к нреладевременному выходу элементов из строя из-за коротких замыканий вследствие порезов изолирующего кольца или из-за вытекания электролита при плохой герметичности элемента. На испытательном стенде проверяют эдс и напряжение завальцованных ртутно-цинковых элементов. После проверки на стенде элементы поступают на операцию промывки. [c.268]

    Другие отклонения опытных данных от теории связаны, глав ным образом с прилипанием частиц к электродам и аномальным электрическим сопротивлением осадка пыли Прилипание частиц ведет к скоплению пыли на поверхности электродов, а это вызывает пробой фильтра и ограничивает допустимое напряжение на электродах Проводящая пыль имеет тенденцию нарастать на ко-ронирующих электродах, тем самым повышая их диаметр и уменьшая или даже подавляя коронный разряд [c.305]

    Особенно важно установить критерии разрушения, так как они позволяют прогнозировать пределы безопасной эксплуатации двигателя или его транспортировки и определять недопустимые режимы нагружения. Существуют разные подходы для идентификации недопустимых отклонений. Можно использовать определение, основанное на отклонениях параметров рабочего процесса РДТТ от номинальных, например отклонениях давления в двигателе, времени сгорания заряда, скорости горения и т.д. Некоторые из такого рода аномалий можно непосредственно связать с целостностью топливного заряда. Для определения разрушения используются и другие подходы, например, считают, что разрушение наступает при появлении первой видимой трещины или при разрыве образца, при достижении максимального значения напряжения на кривой напряжение — деформация или при максимально допустимом возрастании того или иного параметра. Разумеется, само разрушение имеет статистическую природу, и при расчетах на прочность это тоже следует принимать во внимание. [c.52]

    Измерение температуры поверхности различных изделий бесконтактным методом, активно развиваемое в неразрушающем контроле, само по себе часто представляет большой интерес при наблюдении за ходом технологического процесса. Например, распределение температур по поверхности нагретого изделия или полуфабриката (листа, проката и др.) определяет значения остаточных напряжений в них после охлаждения и, следовательно, их механические свойства. В частности, по распределению температур по поверхности стеклянного листа в полужидком состоянии можно прогнозировать внутреннее напряжение в готовом охлажденном листе. Другим примером является контроль бумажнополиэтиленовых заготовок для пакетов, когда допустимый диапазон отклонения температуры при изготовлении не превышает 10°С, поскольку при нагреве начинается окисление и продукт приобретает затем запах полиэтилена, а при недогреве бумага и полиэтилен плохо соединяются. [c.211]

    Насосы и компрессоры технологических блоков взрывопожароопасных производств, остановка которых при падении напряжения или кратковременном отключении электроэнергии может привести к отклонениям технологических параметров процесса до критических значений и развитию аварии, должны выбираться с учетом возможности их повторного автоматического пуска и оснащаться системами само-запуска электродвигателей. Время срабатывания системы самозапуска должно бьггь меньще времени выхода параметров за предельно допустимые значения. [c.296]

    Существуют одно-, двух- и трехпараметровые толщиномеры. Подавляемые факторы вариации зазора, а или Ц .. Однопараметровые приборы практически не применяют из-за больших пофешностей, вызываемых влиянием вариаций зазора (даже при плотном прижатии ВТП). Из двухпараметровых приборов наиболее широко известны толщиномеры, для контроля толщины стенок труб и баллонов из неферромагнитных материалов с малой удельной электрической проводимостью. Структурная схема приборов отличается от схемы, показанной на рис. 67, б, наличием цепи обратной связи с выхода фазового детектора на фазорегулятор. Эта цепь используется для уменьшения пофешности, связанной с изменением угла между линиями влияния зазора и толщины (на комплексной плоскости напряжений) при отклонении толщины от нормального значения. Пофешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении а объекта. Вариации зазора в пределах 0,1 мм не создают пофешности больше допустимой. Существует несколько модификаций таких приборов, различающихся диапазонами диаметров и толщиной стенок труб. Приведем два примера. [c.415]

    Другой важный фактор при определении возможности протекания процесса замыкания цикла связан с геометрией подхода нуклеофильного центра к электрофильному в пер содном состоянии. Хорошо известно, например, что при бимолекулярном нуклеофильном замещении при насыщенном атоме углерода реализуется переходное состояние, в котором нуклеофил приближается со стороны, противоположной уходящей группе. Атака нуклеофилом карбонильной группы предпочтительна сверху или снизу плоскости связи С=0 под углом, близким к тетраэдрическому. Преимущественные направления атаки нуклеофилами различных электрофильных центров продемонстрированы на рис. 4.5. Вероятно, небольшие отклонения от подходящей геометрии допустимы (обзор см. [7]), однако напряжение в некоторых типах процессов, приведенных на рис. 4.4, затрудняют образование циклов с пятью и меньшим количеством атомов. Например, можно предположить, что процесс эндо-триг невыгоден для образования циклов с числом атомов, меньшим [c.84]


как возместить ущерб — Domik.ua

Чтобы получить компенсацию при некачественном электроснабжении, потребители вправе обратиться в суд.

В 2018 году при решении вопроса некачественного электроснабжения украинцам следует руководствоваться «Правилами пользования электроэнергией для населения», Гражданским кодексом Украины (ГКУ) и ГОСТом 13109-97.

Портал Domik.ua сообщает, как проверить качество услуги по электроснабжению и возместить ущерб причиненный перепадами напряжения в сети.

Какие требования к качеству электричества действуют в Украине в 2018 году

Как сообщили в эксклюзивном комментарии Domik.ua в Национальной комиссии по госрегулированию в сферах энергетики и коммунальных услуг (НКРЭКУ), показатели качества электрической энергии прописаны в ГОСТ 13109-97 «Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения». Утвержденные нормы вносятся в договоры на поставку электроэнергии между поставщиком энергоресурса и потребителем.

Основные показатели качества электроэнергии приведены в таблице:

Показатель

Допустимое значение показателя

Нормальное

Граничное

Отклонение напряжения

±5 * 

±10 *

Доза фликера, отн. ед.:

кратковременная

длительная

 

 

1,38

1,00

Коэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения,%, не более

8

12

Коэффициент гармонической составляющей напряжения нечетного (четного) порядка, %, не более

5 (2)

7,5 (3)

Не симметрия напряжения, %

2

4

Продолжительность провала напряжения, с

 

30

Отклонение частоты, Гц

±0,2

±0,4

«ГОСТом определено нормально и гранично допустимые значения установленного отклонения напряжения на уровне ±5% и ±10% от номинального напряжения электрической сети», – говорится в сообщении НКРЭКУ.

В ГОСТе прописано, что оценка соответствия качества электроэнергии утвержденным параметрам проводится в течение 24-х часов.

По информации НКРЭКУ, если за указанный период суммарная продолжительность временивыхода за нормально допустимые значения составляет не более 5% или час и 12 минут, то качество услуги соответствует утвержденному. Отклонения напряжения сети более 10% — недопустимы.

Читайте также: Как рассчитывается размер штрафа за самовольное подключение к электросети в Украине в 2018 году

В каких случаях стоимость электричества должна быть ниже

Качество электроэнергии, поставляемой в жилые помещения, должно соответствовать действующему стандарту. Такая норма значится в «Правилах пользования электроэнергией для населения», утвержденных постановлением Кабмина №1357 от 26.07.1999 . Электричество поставляется бытовым потребителям согласно условиям Типового договора. Документ подписывается сроком на три года и включает в себя условия электроснабжения, в том числе и показатели качества энергоресурса, утвержденные на государственном уровне. «В п. 19 Типового договора прописано, если параметры качества электроэнергии не соответствуют прописанным в договоре, то компания-поставщик услуги должна выплатить потребителю 25% стоимости такой энергии», – указано в сообщении НКРЭКУ. Аналогичная норма прописана в п. 45 Правил. Если качество электрической энергии не соответствует прописанному в договоре, потребитель вправе оформить акт-претензию.

Как составить акт-претензию при некачественном электроснабжении

В п. 49-51 Правил значится, что при нарушении условий договора поставки электроэнергии потребителю следует вызвать представителя энергоснабжающей компании для составления акта-претензии. В акте следует указать сроки, виды, отклонения показателей по поставкам электричества.

Пример типового акта-претензии


Образец акта-претензии утвержден в Правилах пользования электроэнергией для населения

Документ должен быть подписан бытовым потребителем и представителем компании-поставщика услуги. В НКРЭКУ сообщили, если энергосберегающая компания не направила специалиста для проверки показателей качества электричества, потребитель вправе составить акт-претензию в произвольной форме. В Правилах установлены сроки, в течение которых энергопоставщик должен направить специалиста к бытовому потребителю:

  • 3 дня со дня обращения в городе;
  • 7 дней со дня обращения в сельской местности.

Акт, составленный в произвольной форме, должен быть подписан минимум тремя потребителями, или потребителем и избранным лицом домового, уличного, квартального или другого органа самоуправления.

После оформления акта, его следует направить энергоснабжающей компании. Поставщик услуги обязан в течение 10-ти дней устранить недостатки или предоставить потребителю обоснованный письменный отказ в удовлетворении претензий.

В п. 52 Правил прописано право потребителя организовать необходимые замеры параметров качества электроэнергии, если поставщик электричества отказался их выполнять. Проводить замеры разрешается компании, у которой документально оформлено право на проведение таких работ.

Если потребитель привлечет к проведению замеров стороннюю компанию, то расходы на такие работы должна возместить энергоснабжающая компания.

Читайте также: Правила подписания договора на поставку коммунальных услуг в 2018 году: Закон Украины «О ЖКУ»

Правила возмещения убытков от перепадов напряжения в сети

В НКРЭКУ сообщили, что ответственность за качество электроэнергии несет поставщик услуги согласно подписанному с потребителем договору. Решение споров относительно качества электроэнергии регламентируется нормативно-правовыми актами:

Правилами пользования электрической энергией и утвержденным типовым договором.

Гражданским кодексом Украины (ГКУ).

В п. 22 типового договора значится: «При пользовании электроэнергией споры и разногласия решаются в судебном порядке, если не будут согласованы путем переговоров между сторонами договора».

В с. 16 ГКУ предусмотрено право каждого украинца обратиться в суд по защиту своего неимущественного или имущественного права и интереса. Возмещение убытков и другого имущественного ущерба выполняется согласно ст. 22 ГКУ — убытки компенсируются в полном объеме, если договором или законом не предусмотрено возмещение в меньшем или большем размере.

В НКРЭКУ сообщили, если несоблюдение поставщика электричества договора в части качества энергоресурса привело к поломке бытовой техники, потребитель вправе обратиться в суд. Для этого необходимо предъявить документы, которые свидетельствуют о нарушениях договора поставщиком электричества, оформленные согласно требованиям Правил.

Обсудить правила предоставления услуг по электроснабжению в 2018 году и поделиться мнением по данному вопросу можно на форуме все о ЖКХ в Украине.

Допустимые потери напряжения в местных электрических сетях

6.10. Допустимые потери напряжения в местных

электрических сетях

          К местным электрическим сетям, в первую очередь это относится к  сетям напряжением до 1 кВ, непосредственно подключены электроприемники. В соответствии с ГОСТ 13109-97] на зажимах электроприемников во всех режимах должны быть обеспечены допустимые отклонения напряжения, которые он устанавливает. Так, нормально допустимые значения отклонений напряжения равны +5% от номинального значения. Обратимся к примеру электрической сети, представленной на рис. 6.16, состоящей из трансформатора и линии, например, напряжением 380В, к которой в разных точках подключены электроприемники.  В линии 12 наиболее высокое напряжение имеет место в точке 1 , а  наиболее низкое – в точке 2. Для обеспечения требуемого качества напряжения у наиболее близких к трансформатору электроприемников (точка 1) отклонение напряжения не должно быть больше  5%, а у наиболее удаленных электроприемников (точка 2) оно не должно быть ниже -5%. С учетом этого максимальный уровень напряжения  в узле 1 должен быть не выше 1,05 , а минимальный уровень напряжения  в узле 2 должен быть не ниже 0,95 . В итоге имеем, что в сети определенного класса напряжения, где в любой точке, в том числе в самом начале и конце, могут быть подключены электроприемники, предельно допустимая потеря напряжения  равна

                                                                                            (6.81)

Легко подсчитать, что она составляет 10%

          Действительная потеря напряжения в сети, определяемая формулой

,

зависит от передаваемой мощности. Мощность нагрузки в сети постоянно меняется в пределах от минимального  до максимального  значений. Очевидно, потеря напряжения в первом случае наименьшая, а во втором наибольшая. Конечно, при изменении передаваемой мощности изменяются уровни напряжения  в сети. Если фактическое напряжение в узле 1 станет ниже  (см. формулу (6.81)), то допустимая потеря напряжения  станет меньше .

          Для предотвращения этого используют возможности регулирования напряжения трансформаторами. Особенно эффективны в  этом отношении трансформаторы с регулированием напряжения под нагрузкой (см. § 13.5), позволяющие при изменении нагрузки поддерживать требуемые напряжения  на шинах вторичного напряжения. В соответствии с ПУЭ установка таких трансформаторов обязательна на подстанциях со вторичным напряжением

6-20 кВ, к которым присоединены распределительные сети. Применяемые понижающие трансформаторы с обмотками высшего напряжения 6-10 кВ, как правило не имеет такого регулирования (выпускаются с ПБВ). В них изменение напряжения на шинах вторичного напряжения за счет ПБВ  можно произвести только при отключении нагрузки на какое-то время, что используется весьма редко. Поэтому допустимая потеря напряжения  в питаемых от них линиях меньше.

          Таким образом, на допустимую потерю напряжения влияют многие факторы. Учесть все их весьма затруднительно.

          В практических расчетах часть принимают следующие значения допустимой потери напряжения:

          – для сетей напряжением 380  В от шин низшего напряжения подстанции до последнего электроприемника

          – для сетей напряжением 6-10 кВ

6.11.  

Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения – РТС-тендер

     
ГОСТ 32144-2013

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

МКС 29. 020

        33.100

Дата введения 2014-07-01

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 “Межгосударственная система стандартизации. Основные положения” и ГОСТ 1.2-2009 “Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, применения, обновления и отмены”

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Обществом с ограниченной ответственностью “ЛИНВИТ” и Техническим комитетом по стандартизации ТК 30 “Электромагнитная совместимость технических средств”

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол N-55 П от 25 марта 2013 г. ).

За принятие проголосовали:

Краткое наименование страны по МК (ИСО 3166) 004-97

Код страны по МК (ИСО 3166) 004-97

Сокращенное наименование национального органа по стандартизации

Армения

AM

Министерство экономики Республики Армения

Беларусь

BY

Госстандарт Республики Беларусь

Кыргызстан

KG

Кыргызстандарт

Российская Федерация

RU

Росстандарт

Таджикистан

TJ

Таджикстандарт

Узбекистан

UZ

Агентство “Узстандарт”

4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 22 июля 2013 г. N 400-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 32144-2013 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 июля 2014 г.

5 Настоящий стандарт соответствует европейскому региональному стандарту ЕN 50160:2010* Voltage characteristics of electricity supplied by public distribution networks (Характеристики напряжения электричества, поставляемого общественными распределительными сетями).

________________

* Доступ к международным и зарубежным документам, упомянутым в тексте, можно получить, обратившись в Службу поддержки пользователей. – Примечание изготовителя базы данных.

Степень соответствия – неэквивалентная (NEQ).

Стандарт разработан на основе применения ГОСТ Р 54149-2010

5* ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

________________

* Нумерация соответствует оригиналу. – Примечание изготовителя базы данных.

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном информационном указателе “Национальные стандарты”, а текст изменений и поправок – в ежемесячном информационном указателе “Национальные стандарты”. В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе “Национальные стандарты”. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет

Настоящий стандарт устанавливает показатели и нормы качества электрической энергии (КЭ) в точках передачи электрической энергии пользователям электрических сетей низкого, среднего и высокого напряжения систем электроснабжения общего назначения переменного тока частотой 50 Гц.

Примечание – Определения низкого, среднего и высокого напряжений приведены в 3. 1.11-3.1.13.

Требования настоящего стандарта применяют при установлении норм КЭ в электрических сетях:

– систем электроснабжения общего назначения, присоединенных к Единой энергетической системе;

– изолированных систем электроснабжения общего назначения.

Требования настоящего стандарта применяют во всех режимах работы систем электроснабжения общего назначения, кроме режимов, обусловленных:

– обстоятельствами непреодолимой силы: землетрясениями, наводнениями, ураганами, пожарами, гражданскими беспорядками, военными действиями;

– опубликованием нормативно-правовых актов органов власти, устанавливающих правила временного энергоснабжения;

– введением временного электроснабжения пользователей электрических сетей в целях устранения неисправностей или выполнения работ по минимизации зоны и длительности отсутствия электроснабжения.

Настоящий стандарт предназначен для применения при установлении и нормировании показателей КЭ, связанных с характеристиками напряжения электропитания, относящимися к частоте, значениям и форме напряжения, а также к симметрии напряжений в трехфазных системах электроснабжения. Данные характеристики напряжения подвержены изменениям из-за изменений нагрузки, влияния кондуктивных электромагнитных помех, создаваемых отдельными видами оборудования, и возникновения неисправностей, вызываемых, главным образом, внешними событиями. В результате возникают случайные изменения характеристик напряжения во времени в любой отдельной точке передачи электрической энергии пользователю электрической сети, а также случайные отклонения характеристик напряжения в различных точках передачи электрической энергии в конкретный момент времени.

Учитывая непредсказуемость ряда явлений, влияющих на напряжение, не представляется возможным установить определенные допустимые границы значений для соответствующих характеристик напряжения. Поэтому изменения характеристик напряжения, связанные с такими явлениями, как например, провалы и прерывания напряжения, перенапряжения и импульсные напряжения в настоящем стандарте не нормируются. При заключении договоров на поставку или передачу электрической энергии следует учитывать статистические данные, относящиеся к таким характеристикам.

Нормы КЭ, установленные в настоящем стандарте, не рассматривают в качестве уровней электромагнитной совместимости для кондуктивных электромагнитных помех и предельных значений кондуктивных электромагнитных помех, создаваемых оборудованием электроустановок потребителей электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

Нормы КЭ в электрических сетях, находящихся в собственности потребителей электрической энергии, должны соответствовать нормам КЭ, установленным настоящим стандартом.

Методы измерения показателей КЭ, применяемые в соответствии с настоящим стандартом, установлены в ГОСТ 30804.4.30 и ГОСТ 30804.4.7.

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на [1] и следующие стандарты:

________________

На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 51317.4.15-2012 (МЭК 61000-4-15:2010)

ГОСТ 29322-92 Стандартные напряжения

ГОСТ 30804. 4.30-2013 (IEC 61000-4-30:2008) Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Методы измерений показателей качества электрической энергии

ГОСТ 30804.4.7-2013 (IEC 61000-4-7:2009) Совместимость технических средств электромагнитная. Общее руководство по средствам измерений и измерениям гармоник и интергармоник для систем электроснабжения и подключаемых к ним технических средств

ГОСТ 30804.3.3-2013 (МЭК 61000-3-3:2008) Совместимость технических средств электромагнитная. Ограничение изменений напряжения, колебаний напряжения и фликера в низковольтных системах электроснабжения общего назначения. Технические средства с номинальным током не более 16 А (в одной фазе), подключаемые к электрической сети при несоблюдении определенных условий подключения. Нормы и методы испытаний

Примечание – При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю “Национальные стандарты”, который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя “Национальные стандарты” за текущий год. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 система электроснабжения общего назначения: Совокупность электроустановок и электрических устройств, предназначенных для обеспечения электрической энергией различных потребителей электрических сетей.

3.1.2. пользователь электрической сети: Сторона, получающая электрическую энергию от электрической сети, либо передающая электрическую энергию в электрическую сеть. К пользователям электрических сетей относят сетевые организации и иных владельцев электрических сетей, потребителей электрической энергии, а также генерирующие организации.

3. 1.3 распределительная электрическая сеть: Совокупность электроустановок для передачи и распределения электрической энергии между пользователями электрической сети, состоящая из подстанций, распределительных устройств, токопроводов, воздушных и кабельных линий электропередачи, работающих на определенной территории.

3.1.4 сетевая организация: Организация, владеющая на праве собственности или на ином установленном законами основании объектами электросетевого хозяйства, с использованием которых оказывающая услуги по передаче электрической энергии и осуществляющая в установленном порядке технологическое присоединение энергопринимающих устройств (энергетических установок) юридических и физических лиц к электрическим сетям, а также осуществляющая право заключения договоров об оказании услуг по передаче электрической энергии с использованием объектов электросетевого хозяйства, принадлежащих другим собственникам и иным законным владельцам и не входящих в единую национальную электрическую сеть.

3.1.5 потребитель электрической энергии: Юридическое или физическое лицо, осуществляющее пользование электрической энергией (мощностью) на основании заключенного договора.

3.1.6 точка передачи электрической энергии: Точка электрической сети, находящаяся на линии раздела объектов электроэнергетики между владельцами по признаку собственности или владения на ином предусмотренном законами основании, определенная в процессе технологического присоединения.

3.1.7 точка общего присоединения: электрически ближайшая к конкретной нагрузке пользователя сети точка, к которой присоединены нагрузки других пользователей сети.

3.1.8 номинальное напряжение: Напряжение, для которого предназначена или идентифицирована электрическая сеть, и применительно к которому устанавливают ее рабочие характеристики.

3.1.9 напряжение электропитания: Среднеквадратическое значение напряжения в определенный момент времени в точке передачи электрической энергии пользователю электрической сети, измеряемое в течение установленного интервала времени.

3.1.10 согласованное напряжение электропитания : Напряжение, отличающееся от стандартного номинального напряжения электрической сети по ГОСТ 29322, согласованное для конкретного пользователя электрической сети при технологическом присоединении в качестве напряжения электропитания.

3.1.11 низкое напряжение: Напряжение, номинальное среднеквадратическое значение которого не превышает 1 кВ.

3.1.12 среднее напряжение: Напряжение, номинальное среднеквадратическое значение которого превышает 1 кВ, но не превышает 35 кВ.

3.1.13 высокое напряжение: Напряжение, номинальное среднеквадратическое значение которого превышает 35 кВ, но не превышает 220 кВ.

3.1.14 частота напряжения электропитания: Частота повторения колебаний основной гармоники напряжения электропитания, измеряемая в течение установленного интервала времени.

3.1. 15 номинальная частота: Номинальное значение частоты напряжения электропитания.

3.1.16 кондуктивная электромагнитная помеха: Электромагнитная помеха, распространяющаяся по проводникам электрической сети. В некоторых случаях электромагнитная помеха распространяется через обмотки трансформаторов и может действовать в электрических сетях с разными значениями напряжения. Кондуктивные электромагнитные помехи могут ухудшить качество функционирования устройств, электроустановок или систем, или вызвать их повреждение.

3.1.17 уровень электромагнитной совместимости в системе электроснабжения: Регламентированный уровень кондуктивной электромагнитной помехи, используемый в качестве опорного для координации между допустимым уровнем помех, вносимым техническими средствами пользователей электрических сетей, и уровнем помех, воспринимаемым техническими средствами, подключенными к электрической сети, без нарушения их нормального функционирования.

3.1.18 напряжение гармонической составляющей: Среднеквадратическое значение синусоидального напряжения, частота которого является кратной основной частоте напряжения электропитания.

3.1.19 напряжение интергармонической составляющей: Среднеквадратическое значение синусоидального напряжения, частота которого не является кратной основной частоте напряжения электропитания.

Примечание – Одновременно возникающие интергармонические составляющие на сближенных частотах могут образовать напряжение с широкополосным спектром.

3.1.20 напряжение сигналов в электрической сети: Напряжение сигналов, добавляемое к напряжению электропитания при передаче информации в распределительных электрических сетях и электроустановках потребителей электрической энергии.

3.1.21 быстрое изменение напряжения: Быстрое изменение среднеквадратического значения напряжения между двумя последовательными уровнями установившегося напряжения.

Примечание – См. также ГОСТ 30804.3.3.

3.1.22 опорное напряжение (при оценке провалов, прерываний напряжения и перенапряжений): Значение напряжения, применяемое в качестве основы при установлении остаточного напряжения, пороговых значений напряжения и других характеристик провалов, прерываний напряжения и перенапряжений, выраженное в вольтах или в процентах номинального напряжения.

Примечание – В соответствии с требованиями настоящего стандарта опорное напряжение (при оценке провалов, прерываний напряжения и перенапряжений) считают равным номинальному или согласованному напряжению электропитания.

3.1.23 прерывание напряжения: Ситуация, при которой напряжение в точке передачи электрической энергии меньше 5% опорного напряжения.

3.1.24 импульсное напряжение: Перенапряжение, представляющее собой одиночный импульс или колебательный процесс (обычно сильно демпфированный), длительностью до нескольких миллисекунд.

3.1.25 провал напряжения: Временное уменьшение напряжения в конкретной точке электрической системы ниже установленного порогового значения.

3.1.26 длительность провала напряжения: Интервал времени между моментом, когда напряжение в конкретной точке системы электроснабжения падает ниже порогового значения начала провала напряжения, и моментом, когда напряжение возрастает выше порогового значения окончания провала напряжения.

3.1.27 пороговое значение окончания провала напряжения: Среднеквадратическое значение напряжения в системе электроснабжения, установленное для определения окончания провала напряжения.

3.1.28 остаточное напряжение провала напряжения: Минимальное среднеквадратическое значение напряжения, отмеченное в течение провала напряжения.

Примечание – В соответствии с требованиями настоящего стандарта остаточное напряжение провала напряжения выражают в процентах опорного напряжения.

3.1.29 пороговое значение начала провала напряжения: Среднеквадратическое значение напряжения в системе электроснабжения, установленное для определения начала провала напряжения.

3.1.30 перенапряжение: Временное возрастание напряжения в конкретной точке электрической системы выше установленного порогового значения.

3.1.31 длительность перенапряжения: Интервал времени между моментом, когда напряжение в конкретной точке системы электроснабжения возрастает выше порогового значения начала перенапряжения, и моментом, когда напряжение падает ниже порогового значения окончания перенапряжения.

3.1.32 пороговое значение окончания перенапряжения: Среднеквадратическое значение напряжения в системе электроснабжения, установленное для определения окончания перенапряжения.

3.1.33 пороговое значение начала перенапряжения: Среднеквадратическое значение напряжения в системе электроснабжения, установленное для определения начала перенапряжения.

3.1.34 фликер: Ощущение неустойчивости зрительного восприятия, вызванное световым источником, яркость или спектральный состав которого изменяются во времени.

3.1.35 среднеквадратическое значение: Корень квадратный из среднеарифметического значения квадратов мгновенных значений величины, измеренных в течение установленного интервала времени и в установленной полосе частот.

3.1.36 усреднение по времени: Усреднение нескольких последовательных значений конкретного показателя КЭ, измеренных на одинаковых интервалах времени, для получения значения показателя при большем интервале времени.

Примечание – В ГОСТ 30804.4.30 применен термин “объединение по времени”.

3.1.37 маркированные данные: Термин, применяемый для обозначения результатов измерений показателей КЭ и результатов их усреднения на временных интервалах, в пределах которых имели место прерывания, провалы напряжения или перенапряжения.

Примечания

1 При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, установленным в настоящем стандарте, маркированные данные не учитывают.

2 В ряде случаев сведения о маркировании результатов измерений показателей КЭ могут учитываться при анализе качества электрической энергии (см. ГОСТ 30804.4.30).

3.1.38 качество электрической энергии (КЭ): Степень соответствия характеристик электрической энергии в данной точке электрической системы совокупности нормированных показателей КЭ.

3.1.39 несимметрия напряжений: Состояние трехфазной системы энергоснабжения переменного тока, в которой среднеквадратические значения основных составляющих междуфазных напряжений или углы сдвига фаз между основными составляющими междуфазных напряжений не равны между собой.

В настоящем стандарте приняты следующие обозначения:

– номинальное значение частоты электропитания, Гц;

– отклонение частоты, Гц;

– номинальное напряжение электропитания, В, кВ;

– согласованное напряжение электропитания, В, кВ;

– напряжение, равное номинальному или согласованному напряжению электропитания, В, кВ;

– отрицательное отклонение напряжения электропитания, % ;

– положительное отклонение напряжения электропитания, % ;

– значение основной гармонической составляющей напряжения, В, кВ;

– коэффициент -ой гармонической составляющей напряжения, % ;

– суммарный коэффициент гармонических составляющих напряжения, %;

– коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности, %;

– коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности, %;

– длительность провала напряжения, с;

– длительность прерывания напряжения, с;

– номер гармонической составляющей напряжения.

Изменения характеристик напряжения электропитания в точке передачи электрической энергии пользователю электрической сети, относящихся к частоте, значениям, форме напряжения и симметрии напряжений в трехфазных системах электроснабжения, подразделяют на две категории – продолжительные изменения характеристик напряжения и случайные события.

Продолжительные изменения характеристик напряжения электропитания представляют собой длительные отклонения характеристик напряжения от номинальных значений и обусловлены, в основном, изменениями нагрузки или влиянием нелинейных нагрузок.

Случайные события представляют собой внезапные и значительные изменения формы напряжения, приводящие к отклонению его параметров от номинальных. Данные изменения напряжения, как правило, вызываются непредсказуемыми событиями (например, повреждениями оборудования пользователя электрической сети) или внешними воздействиями (например, погодными условиями или действиями стороны, не являющейся пользователем электрической сети).

Применительно к продолжительным изменениям характеристик напряжения электропитания, относящихся к частоте, значениям, форме напряжения и симметрии напряжений в трехфазных системах, в настоящем стандарте установлены показатели и нормы КЭ.

Для случайных событий в настоящем стандарте приведены справочные данные (см. приложения А, Б).

Показателем КЭ, относящимся к частоте, является отклонение значения основной частоты напряжения электропитания от номинального значения, , Гц

,                                                                           (1)

где – значение основной частоты напряжения электропитания, Гц, измеренное в интервале времени 10 с в соответствии с требованиями ГОСТ 30804.4.30, подраздел 5.1;

– номинальное значение частоты напряжения электропитания, Гц.

Номинальное значение частоты напряжения электропитания в электрической сети равно 50 Гц.

Для указанного показателя КЭ установлены следующие нормы:

– отклонение частоты в синхронизированных системах электроснабжения не должно превышать ±0,2 Гц в течение 95% времени интервала в одну неделю и ±0,4 Гц в течение 100% времени интервала в одну неделю;

– отклонение частоты в изолированных системах электроснабжения с автономными генераторными установками, не подключенных к синхронизированным системам передачи электрической энергии, не должно превышать ±1 Гц в течение 95% времени интервала в одну неделю и ±5 Гц в течение 100% времени интервала в одну неделю.

При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, относящимся к частоте, установленным в настоящем стандарте, должны быть проведены измерения по ГОСТ 30804.4.30, класс А, при этом маркированные данные не учитывают.

Медленные изменения напряжения электропитания (как правило, продолжительностью более 1 мин) обусловлены обычно изменениями нагрузки электрической сети.

Показателями КЭ, относящимися к медленным изменениям напряжения электропитания, являются отрицательное и положительное отклонения напряжения электропитания в точке передачи электрической энергии от номинального/согласованного значения, %:

;                                         (2)

,                                         (3)

 где , – значения напряжения электропитания, меньшие и большие соответственно, усредненные в интервале времени 10 мин в соответствии с требованиями ГОСТ 30804.4.30, подраздел 5.12;

– напряжение, равное стандартному номинальному напряжению или согласованному напряжению .

В электрических сетях низкого напряжения стандартное номинальное напряжение электропитания равно 220 В (между фазным и нейтральным проводниками для однофазных и четырехпроводных трехфазных систем) и 380 В (между фазными проводниками для трех- и четырехпроводных трехфазных систем).

В электрических сетях среднего и высокого напряжений вместо значения номинального напряжения электропитания принимают согласованное напряжение электропитания .

Для указанных выше показателей КЭ установлены следующие нормы: положительные и отрицательные отклонения напряжения в точке передачи электрической энергии не должны превышать 10% номинального или согласованного значения напряжения в течение 100% времени интервала в одну неделю.

Примечание – Установленные нормы медленных изменений напряжения электропитания относятся к 1008 интервалам времени измерений по 10 минут каждый.

Допустимые значения положительного и отрицательного отклонений напряжения в точках общего присоединения должны быть установлены сетевой организацией с учетом необходимости выполнения норм настоящего стандарта в точках передачи электрической энергии.

В электрической сети потребителя должны быть обеспечены условия, при которых отклонения напряжения питания на зажимах электроприемников не превышают установленных для них допустимых значений при выполнении требований настоящего стандарта к КЭ в точке передачи электрической энергии.

При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, относящимся к медленным изменениям напряжения, установленным в настоящем стандарте, должны быть проведены измерения по ГОСТ 30804.4.30, подраздел 5.12, класс А, при этом маркированные данные не учитываются.

Колебания напряжения электропитания (как правило, продолжительностью менее 1 мин), в том числе одиночные быстрые изменения напряжения, обусловливают возникновение фликера.

Показателями КЭ, относящимися к колебаниям напряжения, являются кратковременная доза фликера , измеренная в интервале времени 10 мин, и длительная доза фликера , измеренная в интервале времени 2 ч, в точке передачи электрической энергии.

Для указанных показателей КЭ установлены следующие нормы:

кратковременная доза фликера не должна превышать значения 1,38,

длительная доза фликера не должна превышать значения 1,0

в течение 100% времени интервала в одну неделю.

При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, относящимся к колебаниям напряжения, установленным в настоящем стандарте, должны быть проведены измерения по [1], при этом маркированные данные не учитывают.

4.2.3.1 Одиночные быстрые изменения напряжения

Одиночные быстрые изменения напряжения вызываются, в основном, резкими изменениями нагрузки в электроустановках потребителей, переключениями в системе либо неисправностями и характеризуются быстрым переходом среднеквадратического значения напряжения от одного установившегося значения к другому.

Обычно одиночные быстрые изменения напряжения не превышают 5% в электрических сетях низкого напряжения и 4% – в электрических сетях среднего напряжения, но иногда изменения напряжения с малой продолжительностью до 10% и до 6% соответственно могут происходить несколько раз в день.

Если напряжение во время изменения пересекает пороговое значение начала провала напряжения или перенапряжения, одиночное быстрое изменение напряжения классифицируют как провал напряжения или перенапряжение.

4.2.4.1 Гармонические составляющие напряжения

Гармонические составляющие напряжения обусловлены, как правило, нелинейными нагрузками пользователей электрических сетей, подключаемыми к электрическим сетям различного напряжения. Гармонические токи, протекающие в электрических сетях, создают падения напряжений на полных сопротивлениях электрических сетей. Гармонические токи, полные сопротивления электрических сетей и, следовательно, напряжения гармонических составляющих в точках передачи электрической энергии изменяются во времени.

Показателями КЭ, относящимися к гармоническим составляющим напряжения являются:

– значения коэффициентов гармонических составляющих напряжения до 40-го порядка в процентах напряжения основной гармонической составляющей в точке передачи электрической энергии;

– значение суммарного коэффициента гармонических составляющих напряжения (отношения среднеквадратического значения суммы всех гармонических составляющих до 40-го порядка к среднеквадратическому значению основной составляющей) , % в точке передачи электрической энергии.

Для указанных показателей КЭ установлены следующие нормы:

а) значения коэффициентов гармонических составляющих напряжения , усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать значений, установленных в таблицах 1-3, в течение 95% времени интервала в одну неделю;

б) значения коэффициентов гармонических составляющих напряжения , усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать значений, установленных в таблицах 1-3, увеличенных в 1,5 раза, в течение 100% времени каждого периода в одну неделю;

в) значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения , усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать значений, установленных в таблице 4, в течение 95% времени интервала в одну неделю;

г) значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения , усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать значений, установленных в таблице 5, в течение 100% времени интервала в одну неделю.

Таблица 1 – Значения коэффициентов нечетных гармонических составляющих напряжения не кратных трем [см.4.2.4.1, перечисления а), б)]

Порядок гармонической составляющей

Значения коэффициентов гармонических составляющих напряжения , %

Напряжение электрической сети, кВ

0,38

6-25

35

110-220

5

6

4

3

1,5

7

5

3

2,5

1

11

3,5

2

2

1

13

3,0

2

1,5

0,7

17

2,0

1,5

1

0,5

19

1,5

1

1

0,4

23

1,5

1

1

0,4

25

1,5

1

1

0,4

>25

1,5

1

1

0,4

Таблица 2 – Значения коэффициентов нечетных гармонических составляющих напряжения, кратных трем [см. 4.2.4.1, перечисления а), б)]

Порядок гармонической составляющей

Значения коэффициентов напряжения гармонических составляющих , %

Напряжение электрической сети, кВ

0,38

6-25

35

110-220

3

5

3

3

1,5

9

1,5

1

1

0,4

15

0,3

0,3

0,3

0,2

21

0,2

0,2

0,2

0,2

>21

0,2

0,2

0,2

0,2

Таблица 3 – Значения коэффициентов напряжения четных гармонических составляющих [см. 4.2.4.1, перечисления а), б)]

Порядок гармонической составляющей

Значения коэффициентов гармонических составляющих напряжения , %

Напряжение электрической сети, кВ

0,38

6-25

35

110-220

2

2

1,5

1

0,5

4

1

0,7

0,5

0,3

6

0,5

0,3

0,3

0,2

8

0,5

0,3

0,3

0,2

10

0,5

0,3

0,3

0,2

12

0,2

0,2

0,2

0,2

>12

0,2

0,2

0,2

0,2

Таблица 4 – Значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения [см. 4.2.4.1, перечисление в)]

Значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения , %

Напряжение электрической сети, кВ

0,38

6-25

35

110-220

8,0

5,0

4,0

2,0

Таблица 5 – Значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения [см. 4.2.4.1, перечисление г)]

Значения суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения , %

Напряжение электрической сети, кВ

0,38

6-25

35

110-220

12,0

8,0

6,0

3,0

Измерения напряжения гармонических составляющих должны быть проведены в соответствии с требованиями ГОСТ 30804. 4.7, класс I, в интервалах времени 10 периодов без промежутков между интервалами с последующим усреднением в интервале времени 10 мин. В качестве результатов измерений в интервалах времени 10 периодов должны быть применены гармонические подгруппы по ГОСТ 30804.4.7, подраздел 3.2.

В качестве суммарных коэффициентов гармонических составляющих напряжения должны быть применены суммарные коэффициенты гармонических подгрупп по ГОСТ 30804.4.7, подраздел 3.3.

При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, относящимся к гармоническим составляющим напряжения, установленным в настоящем стандарте, маркированные данные не учитывают.

4.2.4.2 Интергармонические составляющие напряжения

Уровень интергармонических составляющих напряжения электропитания увеличивается в связи с применением в электроустановках частотных преобразователей и другого управляющего оборудования.

Допустимые уровни интергармонических составляющих напряжения электропитания находятся на рассмотрении.

Несимметрия трехфазной системы напряжений обусловлена несимметричными нагрузками потребителей электрической энергии или несимметрией элементов электрической сети.

Показателями КЭ, относящимися к несимметрии напряжений в трехфазных системах, являются коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности и коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности .

Для указанных показателей КЭ установлены следующие нормы:

– значения коэффициентов несимметрии напряжений по обратной последовательности и несимметрии напряжений по нулевой последовательности в точке передачи электрической энергии, усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать 2% в течение 95% времени интервала в одну неделю;

– значения коэффициентов несимметрии напряжений по обратной последовательности и несимметрии напряжений по нулевой последовательности в точке передачи электрической энергии, усредненные в интервале времени 10 мин, не должны превышать 4% в течение 100% времени интервала в одну неделю.

При оценке соответствия электрической энергии нормам КЭ, относящимся к несимметрии напряжений, установленным в настоящем стандарте, должны быть проведены измерения по ГОСТ 30804.4.30, подраздел 5.7, класс А, при этом маркированные данные не учитывают.

Допустимые уровни напряжения сигналов, передаваемых по электрическим сетям, и методы оценки соответствия требованиям находятся на рассмотрении.

Прерывания напряжения относят к создаваемым преднамеренно, если пользователь электрической сети информирован о предстоящем прерывании напряжения, и к случайным, вызываемым длительными или кратковременными неисправностями, обусловленными, в основном, внешними воздействиями, отказами оборудования или влиянием электромагнитных помех.

Создаваемые преднамеренно прерывания напряжения, как правило, обусловлены проведением запланированных работ в электрических сетях.

Случайные прерывания напряжения подразделяют на длительные (длительность более 3 мин) и кратковременные (длительность не более 3 мин).

Ежегодная частота длительных прерываний напряжения (длительностью более 3 мин) в значительной степени зависит от особенностей системы электроснабжения (в первую очередь, применения кабельных или воздушных линий) и климатических условий. Кратковременные прерывания напряжения наиболее вероятны при их длительности менее нескольких секунд.

В трехфазных системах электроснабжения к прерываниям напряжения относят ситуацию, при которой напряжение меньше 5% опорного напряжения во всех фазах. Если напряжение меньше 5% опорного напряжения не во всех фазах, ситуацию рассматривают, как провал напряжения.

Пороговое значение начала прерывания считают равным 5% опорного напряжения.

Характеристики кратковременных прерываний напряжения приведены в приложении А.

4.3.2.1 Провалы напряжения

Провалы напряжения обычно происходят из-за неисправностей в электрических сетях или в электроустановках потребителей, а также при подключении мощной нагрузки.

Провал напряжения, как правило, связан с возникновением и окончанием короткого замыкания или иного резкого возрастания тока в системе или электроустановке, подключенной к электрической сети. В соответствии с требованиями настоящего стандарта провал напряжения рассматривается как электромагнитная помеха, интенсивность которой определяется как напряжением, так и длительностью. Длительность провала напряжения может быть до 1 мин.

В трехфазных системах электроснабжения за начало провала напряжения принимают момент, когда напряжение хотя бы в одной из фаз падает ниже порогового значения начала провала напряжения, за окончание провала напряжения принимают момент, когда напряжение во всех фазах возрастает выше порогового значения окончания провала напряжения.

4.3.2.2 Перенапряжения

Перенапряжения, как правило, вызываются переключениями и отключениями нагрузки. Перенапряжения могут возникать между фазными проводниками или между фазными и защитным проводниками. В зависимости от устройства заземления короткие замыкания на землю могут также приводить к возникновению перенапряжения между фазными и нейтральным проводниками. В соответствии с требованиями настоящего стандарта перенапряжение рассматривается как электромагнитная помеха, интенсивность которой определяется как напряжением, так и длительностью. Длительность перенапряжения может быть до 1 мин.

4.3.2.3 Определение и оценка провалов напряжения и перенапряжений

Оба явления – провалы и перенапряжения – непредсказуемы и в значительной степени случайны. Частота возникновения их зависит от типа системы электроснабжения, точки наблюдения, времени года.

Характеристики провалов напряжения и перенапряжений, а также данные об определении и оценке их приведены в приложении А.

Импульсные напряжения в точке передачи электрической энергии пользователю электрической сети вызываются, в основном, молниевыми разрядами или процессами коммутации в электрической сети или электроустановке потребителя электрической энергии. Время нарастания импульсных напряжений может изменяться в широких пределах (от значений менее 1 микросекунды до нескольких миллисекунд).

Импульсные напряжения, вызванные молниевыми разрядами, в основном, имеют большие амплитуды, но меньшие значения энергии, чем импульсные напряжения, вызванные коммутационными процессами, характеризующимися, как правило, большей длительностью.

Значения импульсных напряжений в электрических сетях низкого, среднего и высокого напряжения приведены в приложении Б.

Приложение А
(справочное)

А.1 Провалы и прерывания напряжения

Провалы и прерывания напряжения классифицируют в соответствии с [2] (см. таблицы А.1 и А.2). Цифры, помещаемые в ячейки таблицы, отражают число соответствующих событий.

Таблица А.1 – Классификация провалов напряжения по остаточному напряжению и длительности

Остаточное напряжение , % опорного напряжения

Длительность провала (прерывания) напряжения , с

0,010,2

0,20,50

0,51

15

520

2060

908

8570

7040

4010

105

Таблица А. 2 – Классификация кратковременных прерываний напряжения по длительности

Остаточное напряжение , % опорного напряжения

Длительность прерывания напряжения , с

0,5

0,51

15

520

2060

60180

50

Провалы и прерывания напряжения измеряют в соответствии с ГОСТ 30804.4.30 на основе измерений среднеквадратических значений напряжения, обновляемых для каждого полупериода. Параметрами провалов, прерываний напряжения, являющимися объектами рассмотрения в настоящем стандарте, являются остаточное напряжение и длительность.

В электрических сетях низкого напряжения, четырехпроводных трехфазных системах учитывают фазные напряжения; в трехпроводных трехфазных системах учитывают линейные напряжения; в случае однофазного подключения учитывают питающее напряжение (фазное или линейное в соответствии с подключением потребителя).

Пороговое значение начала провала напряжения принимают равным 90% опорного напряжения. Пороговое значение начала прерывания напряжения принимают равным 5% опорного напряжения.

Примечание – При измерениях в многофазных системах рекомендуется определять и записывать число фаз, затрагиваемых каждым событием.

Для электрических сетей трехфазных систем следует использовать многофазное сведение данных, которое заключается в определении эквивалентного события, характеризующегося одной длительностью и одним остаточным напряжением.

Результаты измерений характеристик провалов и прерываний напряжения в электрических сетях по данным [2] приведены в таблицах А.3 и А.4.

Таблица А.3 – Результаты измерений характеристик провалов и прерываний напряжения для кабельных электрических сетей

Остаточное напряжение , % опорного напряжения

Длительность провала (прерывания) напряжения , с

0,010,1

0,10,5

0,51

13

320

2060

9070

63

38

8

1

1

0

7040

8

29

4

0

0

0

400

6

17

1

3

0

0

=0

1

1

2

1

1

10

Таблица А. 4 – Результаты измерений характеристик провалов и прерываний напряжения для смешанных (кабельных и воздушных) электрических сетей

Остаточное напряжение , % опорного
Напряжения

Длительность провала (прерывания) напряжения, , с

0,010,1

0,10,5

0,51

13

320

2060

9070

111

99

20

8

3

1

7040

50

59

14

3

1

0

400

5

26

11

4

1

1

=0

5

25

104

10

15

24

А. 2 Перенапряжения

Перенапряжения измеряют в соответствии с ГОСТ 30804.4.30, подраздел 5.4 на основе измерений среднеквадратических значений напряжения, обновляемых для каждого полупериода. Пороговое значение начала перенапряжения принимают равным 110% опорного напряжения.

В среднем за год в точке присоединения возможны около 30 перенапряжений. При обрыве нулевого проводника в трехфазных электрических сетях напряжением до 1 кВ, работающих с глухо заземленной нейтралью, возникают временные перенапряжения между фазой и землей. Уровень таких перенапряжений при значительной несимметрии фазных нагрузок может достигать значений линейного напряжения, а длительность – нескольких часов.

В системах низкого напряжения, при определенных обстоятельствах, неисправность, произошедшая электрически выше трансформатора, может породить временные перенапряжения на стороне низкого напряжения на время, в течение которого протекает ток, вызванный неисправностью. Такие перенапряжения в общем случае не превышают 1,5 кВ.

Для систем среднего напряжения ожидаемая величина такого перенапряжения зависит от типа заземления в системе. В системах с жестко заземленной нейтралью или с заземлением нейтрали через сопротивление перенапряжение обычно не превышает 1,7. В системах с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через реактор перенапряжение обычно не превышает 2,0. Тип заземления указывается оператором сети.

Приложение Б


(справочное)

Расчетные значения импульсных напряжений, вызываемых молниевыми разрядами в точках присоединения к электрической сети, показанных на рисунке Б.1, приведены для фазных номинальных напряжений сети.

          
ВЛ – воздушная линия; КЛ – кабельная линия; РП-А, РП-Б, РП-В – распределительные подстанции; Тр, Тр – силовые трансформаторы; , – напряжения на первичной и вторичной обмотках силового трансформатора; а, b, с, d, е, f, g, k, I, m, n – возможные точки присоединения к электрической сети

Рисунок Б. 1 – Точки присоединения к электрической сети

Формы импульсов, характерные для точек присоединения на рисунке Б.1, показаны на рисунках Б.2-Б.4.


Рисунок Б.2 – Форма импульсов, характерная для точек присоeдинения a, c, d, e на рисунке Б.1.


Рисунок Б.3 – Форма импульсов, характерная для точек присоединения f, g, n на рисунке Б.1.


Рисунок Б.4 – Форма импульсов, характерная для точек присоединения b, l, k на рисунке Б.1.

Значения импульсных напряжений, вызываемых молниевыми разрядами в точках присоединения к электрической сети, показанных на рисунке В.1*, приведены в таблице Б.1.

________________

* Нумерация соответствует оригиналу. – Примечание изготовителя базы данных.

Таблица Б. 1 – Значения импульсных напряжений, вызываемых молниевыми разрядами, кВ

Место расположения точек присоединения

Варианты точек на рисунке Б.1

Номинальное напряжение электрической сети, кВ

0,38

6

10

35

110

220

Воздушная линия (ВЛ)

a, c

100

125

325

800

1580

b

160
2000

190
2000

575
2000

1200
2000

2400
2000

Кабельная линия (КЛ)

d

100

125

325

800

1580

l

34

48

140

350

660

е, k

Силовой трансформатор (Тр)

f, g, n

60

80

200

480

750

m

34

48

140

350

660

В варианте точек присоединения b в числителе указано импульсное напряжение на металлических и железобетонных опорах, в знаменателе – на деревянных опорах.

Импульсные напряжения в точке присоединения l соответствуют случаю отсутствия воздушной линии электропередачи на стороне вторичного напряжения трансформатора Тр (см. рисунок Б.1) и значениям напряжений обмоток Тр, , соответствующим двум номинальным напряжениям, расположенным рядом в шкале стандартных напряжений (например 35 и 10 кВ, 110 и 220 кВ).

При других сочетаниях номинальных напряжений Тр (например, 110 и 10 кВ, 35 и 6 кВ и т.д.) импульсные напряжения, проходящие через обмотки трансформатора, меньше указанных значений.

При наличии на распределительной подстанции типа РП-Б, РП-В (см. рисунок Б.1) воздушных линий электропередачи значения импульсных напряжений в точках присоединения е и k такое же, как в варианте точек присоединения d и с. При отсутствии на распределительной подстанции типа РП-Б, РП-В воздушных линий электропередачи импульсные напряжения в точках присоединения е и k определяются значениями импульсных напряжений в начале кабельной линии (точки d и l), уменьшенными в соответствии с данными по затуханию грозовых импульсов в кабельных линиях в зависимости от длины линии.

Указанные в данной строке значения импульсных напряжений справедливы при условии расположения точек общего присоединения f, g, n на вводах силового трансформатора и наличии связи рассматриваемой обмотки с воздушной линией. При отсутствии связи (точка m на рисунке Б.1) импульсные напряжения соответствуют точке присоединения /.

Значения импульсных напряжений с вероятностью 90% не превышают 10 кВ – в воздушной сети напряжением 0,38 кВ и 6 кВ – во внутренней проводке зданий и сооружений.

Значения коммутационных импульсных напряжений при их длительности на уровне 0,5 амплитуды импульса, равной 1000-5000 мкс, приведены в таблице Б.2

Таблица Б.2 – Значения коммутационных импульсных напряжений

Номинальное напряжение электрической сети, кВ

0,38

3

6

10

20

35

110

220

Коммутационное импульсное напряжение, кВ

4,5

15,5

27

43

85,5

148

363

705

Вероятность превышения значений коммутационных импульсных напряжений, указанных в таблице Б. 2, составляет не более 5%, а значений импульсных напряжений, вызываемых молниевыми разрядами (таблица Б.1) – не более 10% для воздушных линий с металлическими и железобетонными опорами и 20% – для воздушных линий с деревянными опорами.

Значения импульсных напряжений в электрической сети потребителя могут превышать указанные в таблице Б.1 значения за счет молниевых поражений в самой сети потребителя, отражений и преломлений импульсов в сети потребителя и частично – за счет разброса параметров импульсов.

[1]

IEC 61000-4-15:2010

Electromagnetic compatibility (EMC) – Part 4-10: Testing and measurement techniques – Flikermeter – Functional and design specifcations

(Электромагнитная совместимость (ЭМС). Часть 4-15. Методы измерений и испытаний. Фликерметр. Функциональные и конструктивные требования)

[2]

 IEC 61000-2-8:2002

Electromagnetic compatibility (EMC) – Part 2-8: Environment – Voltage dips, short interruptions on public electric power supply system with statistical measurement results

(Электромагнитная совместимость (ЭMC). Часть 2-8. Электромагнитная обстановка. Провалы и кратковременные прерывания напряжения в общественных системах электроснабжения со статистическими результатами измерений)

Режимы работы силовых трансформаторов и регулирование напряжения в электросети.

Раздельная и параллельная работа трансформаторов

В типовых проектах ТП (РТП) предусматривается раздельная работа трансформаторов на стороне ВН и НН, но в отдельных случаях может потребоваться включение трансформаторов на параллельную работу (параллельное соединение как первичных, так и вторичных обмоток).

Параллельная работа трансформаторов допускается при условии:

  • тождественности групп соединения обмоток трансформаторов;
  • равенстве коэффициентов трансформации трансформаторов;
  • равенстве напряжений короткого замыкания (Uk) трансформаторов.

Параллельная работа трансформаторов с отношением номинальных мощностей более 3-х не рекомендуется.

Включение трансформаторов на параллельную работу возможно только после предварительной горячей фазировки на стороне НН индикатором со светящейся шкалой или вольтметром.

Фазы трансформаторов считаются совпавшими, если на одноименных фазах показания вольтметра или индикатора равны нулю.

Пример фазировки в “горячую” 2-х силовых трансформаторов, имеющих заземленные нулевые точки вторичных обмоток и одинаковые группы соединения Y/Yн-0 (или D/Yн-11), показан на рисунке.

Напряжение измеряется вначале между одноименными фазами, а затем между разноименными (см.табл.)

 

Напряжение между зажимами

Сдвиг фаз

a1 – а2

a1 – в2

a1 -с2

(часов)

в1 – в2

в 1 – с2

в1 – а2

 

c1 – с2

с 1 – а2

c1 – в2

0

0

В приведенном примере параллельная работа возможна при соединении одноименных зажимов.

Нагрузочная способность силовых трансформаторов

(в соответствии с ГОСТ, ПУЭ и ПТЭ)

Для трансформаторов, в зависимости от условий эксплуатации, определяемых графиком нагрузки и t° охлаждающей среды, допускаются аварийные и систематические перегрузки.

В аварийных случаях масляные трансформаторы с системами охлаждения М и Д допускают одну из следующих кратковременных перегрузок сверх номинального тока (независимо от длительности предшествующей нагрузки, температуры охлаждающей среды и места установки):

  • 30% – в течение 120 мин.
  • 75% – в течение 20 мин.
  • 45% – в течение 80 мин.
  • 100% – в течение 10 мин.
  • 60% в течение 45 мин.

В аварийных случаях, если коэффициент начальной нагрузки не более 0,93, масляные трансформаторы с системой охлаждения М и Д допускают в течение не более 5 суток перегрузку на 40% сверх номинального тока на время максимумов нагрузки общей продолжительностью не более 6 часов в сутки.

М – естественная циркуляция масла и воздуха;

Д – естественная циркуляция масла и принудительная циркуляция воздуха.

При номинальной нагрузке температура верхних слоев масла должна быть у масляных трансформаторов с системой охлаждения М или Д – не выше 95°С.

Для масляных трансформаторов допускается длительная перегрузка по току на 5% номинального тока ответвления, если напряжение на ответвлении не превышает номинального.

В аварийных случаях сухие трансформаторы допускают следующие кратковременные перегрузки сверх номинального тока независимо от предшествующей нагрузки и t° охлаждающей среды:

  • 20% – в течение 60 мин.
  • 50% – в течение 18 мин.
  • 30% – в течение 45 мин.
  • 60% – в течение 5 мин.
  • 40% – в течение 32 мин.

Допустимые продолжительные перегрузки сухих трансформаторов устанавливаются заводской инструкцией.

С учетом вышеприведенных значений кратковременных перегрузок масляных и сухих трансформаторов выбирается режим максимально допустимых (расчетных по проекту) перегрузок трансформаторов в 2-х лучевой схеме сети.

Для масляных трансформаторов – 140%

Для сухих трансформаторов – 120%

Вентиляция помещений трансформаторов должна обеспечить отвод выделяемого ими тепла в таких количествах, чтобы при их нагрузке, с учетом перегрузочной способности и максимальной расчетной температуре окружающей среды, нагрев трансформаторов не превышал максимально допустимых значений.

Вентиляция помещений трансформаторов должна быть выполнена таким образом, чтобы разность температур воздуха, выходящего из помещения и входящего в него, не превышала 15°С.

Регулирование напряжения

Согласно ГОСТ 13109-97 “Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения” нормально допустимые установившиеся отклонения напряжения на выводах электроприемников должны быть в пределах ±5% от номинального напряжения (380/220 В; 6 и 10 кВ), а предельно допустимые установившиеся отклонения – +10% (в ненормальных режимах работы сети).

Исходя из этих нормативов, напряжение в контрольных точках сети, обеспечивающее допустимые уровни напряжения у электроприемников, должно быть в пределах:

  • на вводе в здание: от 368/214В (-3%) до 400/230 В (+5%)
  • на сборке н/н в ТП от 380/220В (Uном) до 400/230 В (+5%)
  • на шинах 6-10кВ ТП(РП):
    • от 6кВ(Uном) до 6,6кВ (+10%)
    • от 10 кВ (Uном) до 10,6 кВ (+6%)

Основными причинами отклонения напряжения от допустимых значений могут быть:

  • отклонение напряжения от утвержденного суточного графика на шинах 6-10 кВ ЦП;
  • возникновение технологических нарушений в электросетях МКС, потребителей;
  • неправильное использование регулировочных устройств сетевых трансформаторов МКС, потребителей;
  • отсутствие стабилизирующих устройств в электрической сети потребителей с электроприемниками, ухудшающими качество эл.энергии в сетях внешнего электроснабжения;
  • несоответствие схем внутреннего электроснабжения требованиям ПУЭ.

При поступлении жалоб потребителей на качество напряжения районом МКС должны быть в кратчайшие сроки установлены причины отклонения и приняты меры по их устранению (устранение неисправностей в электросетях, переключение ответвлений обмоток сетевых трансформаторов, изменение схемы электроснабжения участка сети, приведение напряжения на шипах 6-10 кВ ЦП к утвержденному суточному графику и другие).

В отдельных случаях персоналом МКС должны быть установлены приборы контроля ПКЭ в контрольных точках сети с целью определения причин недопустимого отклонения напряжения. По выполнении мероприятий составляется 2-х сторонний Акт проверки качества напряжения в точке токораздела сети между МКС и потребителем.

При поступлении массовых жалоб потребителей на повышенное сверх допустимых отклонений напряжение и невозможности персоналом ЦП восстановить нормальное напряжение (в пределах суточного графика) оперативный персонал МКС обязан в кратчайшие сроки:

  • при повышении напряжения свыше 3% от утвержденного суточного графика перевести электропитание потребителей на другие ЦП;
  • при повышении напряжения свыше 10% от утвержденного суточного графика принять срочные меры для исключения повреждения оборудования, возникновения пожаров: перевод нагрузки на другие ЦП “в цикле АВР”, “раз на раз” и, в исключительных случаях, отключение потребителей (с учетом категорийности электроснабжения и характера производства).

%PDF-1.7 % 1 0 объект > /Метаданные 4 0 R /ViewerPreferences 5 0 R >> эндообъект 6 0 объект /CreationDate (D:201133001+01’00’) /ModDate (D:201133001+01’00’) /Режиссер >> эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > поток Microsoft® Word для Office 365

  • Mohammad Al-Ja’Afreh
  • Microsoft® Word для Office 3652019-05-30T13:30:01+01:002019-05-30T13:30:01+01:00uuid:C8B016CA-2A5A-4FED -B165-1FBC8807AC71uuid:C8B016CA-2A5A-4FED-B165-1FBC8807AC71 конечный поток эндообъект 5 0 объект > эндообъект 7 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] /XОбъект > >> /Annots [38 0 R 39 0 R 40 0 ​​R 41 0 R 42 0 R] /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание [43 0 R 44 0 R 45 0 R] /Группа > /Вкладки /S /StructParents 0 >> эндообъект 8 0 объект > /ExtGState > /XОбъект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 51 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 5 >> эндообъект 9 0 объект > /ExtGState > /XОбъект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 54 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 6 >> эндообъект 10 0 объект > /ExtGState > /XОбъект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 59 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 7 >> эндообъект 11 0 объект > /ExtGState > /XОбъект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 62 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 8 >> эндообъект 12 0 объект > /ExtGState > /XОбъект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 65 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 9 >> эндообъект 13 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 67 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 10 >> эндообъект 14 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 68 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 11 >> эндообъект 15 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 69 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 12 >> эндообъект 16 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 70 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 13 >> эндообъект 17 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 71 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 14 >> эндообъект 18 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 72 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 15 >> эндообъект 19 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 73 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 16 >> эндообъект 20 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 74 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 17 >> эндообъект 21 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 75 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 18 >> эндообъект 22 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 76 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 19 >> эндообъект 23 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 77 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 20 >> эндообъект 24 0 объект > /ExtGState > /ProcSet [/PDF /Text /ImageB /ImageC /ImageI] >> /MediaBox [0 0 612 792] /Содержание 78 0 Р /Группа > /Вкладки /S /StructParents 21 >> эндообъект 25 0 объект > эндообъект 26 0 объект > эндообъект 27 0 объект > эндообъект 28 0 объект > эндообъект 29 0 объект > эндообъект 30 0 объект > эндообъект 31 0 объект > эндообъект 32 0 объект > эндообъект 33 0 объект > эндообъект 34 0 объект > эндообъект 35 0 объект > эндообъект 36 0 объект > эндообъект 37 0 объект > поток x

    Управление напряжением путем распределения общего падения напряжения при планировании и эксплуатации комбинированных распределительных систем среднего и низкого напряжения

    ограничение для класса сети (соответствующие значения

    выделены жирным шрифтом в таблице 5).

    • Зона отводов пересматривается, если общее напряжение сети

    повышается, или сетевые устройства (например, регуляторы напряжения

    или конденсаторы), распределенная генерация или

    настройки управления напряжением приводят к тому, что максимальное напряжение

    MV выходит за установленные пределы для TZ2 (т.е. V=100-

    103%). Соответственно изменяются пределы минимального напряжения СН

    .

    • В сельских (C3 или C4) сетях со значительным падением напряжения

    (обычно >7%) и высокими коэффициентами нагрузки

    (обычно >30%), дополнительное повышение напряжения может быть

    на концах фидера путем принятия Класс

    TZ3 (максимальное напряжение СН 100%).Это снижает

    минимальный предел напряжения среднего напряжения, эффективно увеличивая пропускную способность сети.

    3.4 Целевые значения рабочего напряжения низкого напряжения

    Целевые значения рабочего напряжения (максимальное и минимальное

    напряжения) различаются для разных потребителей в зависимости от характера

    распределительных сетей (размер трансформатора и длина линий среднего и низкого напряжения, которые связаны с плотность нагрузки)

    и нагрузки (тип оборудования и приборов заказчика).

    Целевые рабочие напряжения (таблица 6) были получены с помощью модели распределения

    , основанной на спецификациях и практике оборудования Южной Африки

    .Многие клиенты

    получат напряжения, находящиеся в пределах нормативных пределов

    230/400 В ±10%.

    3.5 Пределы падения напряжения НН

    Пределы падения напряжения НН зависят от класса сети,

    номинального вторичного напряжения распределительного трансформатора и

    чувствительности к напряжению заказчика:

    • Класс сети определяет падение напряжения НН ограничивает распределение

    трансформатора номинального вторичного напряжения;

    • номинальное напряжение вторичной обмотки распределительного трансформатора

    влияет на пределы падения напряжения НН из-за

    пределов максимального потока и ограничения возможности повышения

    ; и

    • чувствительность к напряжению типов клиентов

    относится к соответствию целевым рабочим напряжениям

    таблица 6.

    Потребители, чувствительные к напряжению, обычно используют трехфазные источники питания

    и используют двигатели мощностью >7,5 кВт. Они включают

    легкие промышленные, крупные коммерческие (>25 кВА) и сельские

    небытовые (например, сельскохозяйственные насосы) поставки.

    Потребители с трехфазным питанием, но работающие только с

    однофазными приборами (например, бытовыми и небольшими

    коммерческими), исключаются.

    «Нечувствительные к напряжению» потребители включают бытовые

    и небольшие коммерческие (<25 кВА) потребители.

    Хотя анализ потока нагрузки НН по-прежнему требуется,

    подробные исследования потока нагрузки среднего напряжения не нужны для

    определения допустимых напряжений НН. Вместо этого используются простые справочные таблицы

    (таблицы 7 и 8) для установления максимального предела падения напряжения

    LV для конкретной сети

    . Ограничения уже учитывают внутреннее падение напряжения

    в распределительных трансформаторах.

    Потребители электрификации нечувствительны к напряжению и

    пределы падения напряжения низкого напряжения могут быть дополнительно увеличены на

    2.5% (к значениям в таблице 8 добавить 2,5%) при использовании

    дополнительного отвода повышения.

    Значения в справочных таблицах были получены из

    проверки пределов падения напряжения НН, рассчитанных в

    модели распределения для широкого диапазона сетевых

    характеристик нагрузки. Максимальная ошибка,

    по сравнению с индивидуальным распределением с использованием

    подробных потоков нагрузки среднего напряжения, зависит от предела напряжения

    различий между классами сети.Максимальная

    разница в падении напряжения СН составляет 4% между

    C1 и C2. В некоторых приложениях, где сеть

    граничит с C1, но используется C2, это может уменьшить

    допустимое падение напряжения LV максимум на 4%.

    Эту ошибку можно было бы уменьшить за счет увеличения количества

    сетевых классов, но это практически не оправдано

    с учетом неопределенностей параметров сети

    , особенно будущей нагрузки.

    Таблица 6: Целевые значения рабочего напряжения низкого напряжения (нормальная работа сети)

    Категория Максимум

    Изменение [%] Пояснение

    Городской, легкий

    промышленный и

    крупный коммерческий

    +5% -2,5% Чувствительный к напряжению потребители в городских сетях обычно эксплуатируют трехфазные двигатели =7,5кВт. Если падение напряжения

    в сети потребителя составляет <2,5% (обычно приводит к падению напряжения при пуске двигателя <5%), рабочее напряжение двигателя

    на клеммах двигатель/нагрузка будет в пределах 400 В ±5%

    Бытовые и

    мелкие коммерческие +7,5% -10% Бытовые и мелкие коммерческие потребители преимущественно используют однофазное оборудование/приборы.Минимальное напряжение низкого напряжения

    может упасть до установленного законом предела 90%. Те же настройки отводов распределительного трансформатора

    (стандартные настройки отводов) используются для легкой промышленности и больших коммерческих нагрузок, однако уменьшенный коэффициент нагрузки

    приводит к максимальному напряжению 107,5%.

    Сельские, не-

    Бытовые +7,5% -7,5% Сельские потребители, эксплуатирующие трехфазное оборудование, расположены в непосредственной близости от распределительного трансформатора

    , так что падение напряжения между трансформатором и точкой обслуживания небольшое (обычно <2,5%).Минимальное напряжение

    составляет 92,5%. Падение напряжения в помещении потребителя на 2,5 % приводит к минимальному напряжению на приборе

    90 %. Использование стандартных настроек отводов и низкий коэффициент нагрузки дают максимальное напряжение 107,5%.

    Электрификация

    (низкий доход

    бытовое)

    +10% -10% При бытовом электрификации (низкий доход бытовых потребителей) максимальное падение напряжения НН является первичным

    ограничением мощности.Принимая во внимание протяженность низковольтной проводки заказчика (обычно очень короткая проводка

    к местной розетке и осветительным приборам) и тип приборов (обычно светильники и плита), эти сети

    предназначены для дополнительного повышения мощности распределительного трансформатора. ответвления (по сравнению с другими

    сетями/клиентами). Рабочее напряжение достигнет установленного законом предела 230 В ± 10%. Широкий диапазон

    позволил добиться значительной экономии капитальных затрат, тем самым облегчив программу электрификации.

    причин, что делать и как избежать

    Часто бывает, что напряжение в квартире “скачет”. Чтобы понять, нужно ли обращаться в сервисную компанию, нужно знать нормы напряжения в квартире. В типовом многоквартирном доме норма напряжения составляет 220В. Частота сети обычно составляет 50 Гц. Есть допустимые отклонения 5%, то есть от 209 до 231В, также есть предельно допустимые нормы 10% (198 – 242В).

    Определить, есть ли отклонение от нормы, достаточно просто.

    При пониженном напряжении электроприборы перестанут включаться или будут работать с перебоями. При повышенном напряжении устройства могут полностью выйти из строя и «сгореть». Если напряжение в квартире превышает или не достигает указанных предельных норм, собственник имеет право обратиться в управляющую компанию. Процедура:

    • Хозяин жалуется на компанию, обслуживающую дом.
    • Электромонтер измеряет напряжение, составляет акт выполненных работ, фиксирует отклонения от нормы.
    • Собственник подает в УК акт об устранении причин отклонения от нормы.
    • Если УК откажется исправить ситуацию, собственник вправе обратиться в суд.

    Причин отклонения от нормы может быть много:

    • Недостаточное напряжение трансформатора. Сейчас во многих домах стоят еще советские трансформаторы, их мощности не хватает для обеспечения многоквартирного дома из-за повышенного потребления. С появлением микроволновых печей, электрочайников, компьютеров, пылесосов и т.энергопотребление значительно возросло. А мощность трансформатора осталась неизменной. Компания, обслуживающая дом, должна решить эту проблему, заменив трансформатор на более мощный, либо установив дополнительный трансформатор.
    • Если проблема наблюдается у некоторых резидентов, причина может быть в тумблере. Часто на трансформаторы ставят специальный тумблер, с помощью которого можно регулировать напряжение. Этот тумблер может выйти из строя, из-за чего специалисты не смогут отрегулировать мощность.Решается – заменой тумблера.
    • Еще одной распространенной причиной отклонений от нормы является перегрузка определенной фазы. При подключении электрик может ошибиться и подключить к одной фазе слишком много квартир. Тогда напряжения будет недостаточно.
    • Также причиной недостаточного напряжения может быть перегоревший провод. Если система электроснабжения давно не менялась, нелишним будет «прозвонить» все провода на наличие тока.

    В любом случае при нестабильном напряжении необходимо выяснить причину отклонения от нормы напряжения в квартире.Тогда обращайтесь в УК для решения проблем.

    Предисловие

    Необходимо знать какое напряжение в сети для соблюдения правил техники безопасности при обслуживании.

    Содержимое

    От того, какое напряжение в доме, зависит многое: работоспособность бытовых приборов, срок их службы и пожарная безопасность. Необходимо знать, какое напряжение в сети, чтобы соблюдать правила техники безопасности при обслуживании. В этом материале рассказывается о напряжении в доме, рассматриваются основные технические аспекты, даются рекомендации.Обеспечить стабильное напряжение переменного тока на основе базы знаний и практического опыта. Поэтому лучше всего доверить регулировку сетевого напряжения специалисту из энергоснабжающей организации. Но знать о том, какое напряжение в сети, полезно и домашнему мастеру, например, при замене бытовых осветительных приборов.

    Для передачи электроэнергии на значительные расстояния используют напряжения в несколько десятков, сотен, тысяч вольт. Делается это не по прихоти специалистов, а, в первую очередь, с целью экономии материала проволоки.Чем выше напряжение, тем меньший электрический ток протекает через проводник (при передаче той же единицы энергии), а количество выделяющегося в проводнике тепла пропорционально квадрату силы тока. Это означает, что если бы вы хотели передавать электричество на напряжение, например 220 В, вам пришлось бы использовать толстые провода, тонкие быстро нагревались бы и сгорали. А вот толстые провода с большими пролетами порвутся под действием собственного веса. Поэтому электроэнергия передается при высоких электрических напряжениях, а на трансформаторных подстанциях напряжение снижается до используемых в быту значений (сотни вольт).По сравнению с напряжением высоковольтных ЛЭП (330-750 кВ) напряжение 220 В мало, и его иногда называют низковольтным, но сразу отметим, что «низкое» напряжение не является «безопасным». . Если вы прикоснетесь к оголенным проводам или другим токоведущим частям, находящимся под напряжением 220 В, через тело человека пройдет электрический ток. В зависимости от силы тока, которая, в свою очередь, зависит в том числе и от влажности кожи рук, и от вида обуви и т. д. (т. е. от сопротивления тела человека), могут быть весьма плачевные последствия, вплоть до летального исхода.

      Безопасность, электричество и техническое обслуживание электрических сетей

    Обслуживание электроприборов часто входит в обязанности домашнего мастера. Техника безопасности и электричество в доме – две неразрывно связанные аксиомы, которые следует соблюдать. Обслуживание электрических сетей должен проводить специалист, имеющий соответствующий допуск к работе с указанным уровнем напряжения в доме.

    Никогда не прикасайтесь к проводам под напряжением, сначала отключите источник питания и только потом, через три-пять секунд, приступайте к работе.

    Не полагайтесь на изолированные рукоятки инструментов, они защищают только от случайного прикосновения к оголенным проводам.

    Не используйте для изоляции подручные материалы, используйте только изоленту.

    При работе с электричеством носить обувь на резиновой подошве.

    Избегайте попадания влаги, во влажном помещении опасно работать с электричеством, а мокрыми руками нельзя даже близко подходить к оголенным проводам.

    Прежде чем закончить работу, проанализируйте свои действия и убедитесь, что вы ничего не упустили из виду.

    Допустимый уровень напряжения в трехфазной сети и в подвале

    В стесненных условиях (подвалы и т. п.) и при повышенной опасности поражения электрическим током применяют более низкое напряжение – 12 или 30-42 В. Безопасным считается электрическое напряжение 12В. А 36-42 В – это напряжение в подвале или помещениях с токопроводящими (земляными, цементными) полами или стенами, при котором допускается подключение стационарных светильников с защитой. В гаражах и других подсобных помещениях с токопроводящими полами и стенами (из камня, бетона или с внутренней отделкой из непроводящих материалов) допускается применять напряжение до 42 В для электроинструмента и переносных светильников с защищенной лампой – установлены специальные трансформаторы. используется здесь.Допустимое напряжение в сети может быть пограничным, а может меняться в течение дня в зависимости от общего сопротивления включенных электроприборов.

    Между любой парой фазных проводов действует линейное или межфазное напряжение, а между любым из фазного и нулевого проводов – фазное напряжение, причем линейное напряжение в 1,73 раза больше фазного. Если линейное напряжение 380 В, то фазное напряжение 220 В. Трехфазные электрические сети характеризуют значением линейного напряжения, часто после линейного напряжения дают значение фазного напряжения (380/220 В) .

    Напряжение в трехфазной сети 380/220 В с глухозаземленной нейтралью (нулевой привод) — наиболее распространенная система; можно встретить и другие системы: трехфазная 220 В с незаземленной нейтралью без нулевого провода или однофазная трехпроводная 2 х 220 В с заземленным средним проводом. В системе без нулевого провода однофазные приемники подключаются к любой паре фазных проводов, равномерно распределяя нагрузки по фазам, а трехфазные – к трем фазным проводам. В небольших населенных пунктах применяется однофазная система 2 х 220 В и к потребителям ведут двухпроводные ответвления – от земли и одного из незаземленных проводов; К каждому из незаземленных проводов стремятся подключить равное количество потребителей.

    Говоря о том, какой уровень напряжения в сети должен быть, следует отметить, что прохождение электрического тока по проводам сопровождается потерями, а значит – в конце линии напряжение ниже, чем в начале, поэтому , в начале линии на ТП напряжение повышено относительно номинального на несколько процентов. В сельской местности для большинства потребителей допускаются отклонения напряжения до 7,5 % от номинального, то есть при номинальном напряжении 220 В реально напряжение может быть от 200 до 240 В.Как это влияет на работу различных электроприборов? Электродвигатели и светильники с люминесцентными лампами малочувствительны к отклонениям напряжения, но у электронагревателей тепловая производительность снижается при уменьшении напряжения, а при повышении напряжения сокращается срок их службы. Телевизоры и музыкальные системы, например, могут не работать при отклонениях напряжения, поэтому в них встроены стабилизаторы, обеспечивающие их работу при отклонениях напряжения в достаточно широких пределах. Если в инструкции к оборудованию не приведены данные о допустимых отклонениях напряжения, считается, что энергоприемник должен исправно функционировать при напряжении 230 В.Напряжение в сельской местности часто выходит за эти пределы. Совет один – используйте стабилизаторы напряжения. Их подбирают по мощности электроприемника, для которого требуется стабилизированное напряжение, часто стабилизаторы применяют на максимальной мощности с учетом включения всего освещения и всех электроприборов. В этом случае стабилизатор устанавливается сразу после автоматических взрывателей.

    Отклонения напряжения заметно сказываются на электрических лампах накаливания: либо недостаточно освещения, либо при повышении напряжения сокращается срок их службы.Поэтому лампы накаливания выпускаются на напряжение от 215-225 до 235-245 В (лампы с маркировкой 220-230 В предназначены для работы при малых отклонениях напряжения).

    Согласно межгосударственному стандарту ГОСТ 29322-92 с 2003 года в России норма напряжения в промышленных бытовых электрических сетях должна соответствовать 230 вольт.

    Однако реальное напряжение в розетках квартир или частных домов часто значительно отличается от нормируемого значения. Часто бывают скачки напряжения в электросети, и устройства от скачков напряжения в электросети могут моментально сгореть.Как этого не допустить и куда обратиться, рассмотрим в этой статье.

    Уважаемые читатели! В наших статьях рассказывается о типовых способах решения юридических вопросов, но каждый случай уникален.

    Если вы хотите узнать как решить вашу проблему – обратитесь к онлайн-форме консультанта справа. Это быстро и бесплатно!

    Причины скачков напряжения

    1. Наиболее частая причина скачков напряжения – переходные процессы, возникающие каждый раз, когда потребитель подключается или отключается от сети.Чем большей мощности коммутируется электроустановка, тем сильнее амплитуда скачков напряжения в сети. Примеры: сосед подключил самодельный «сварщик». Напряжение в сети падает, особенно когда начинается сварка. А если при этом в половине многоквартирного дома отключить все электронагреватели, то мы получим скачок напряжения в электросети в сторону увеличения.
    2. Следующая по распространенности причина – обрыв или перегорание нулевого провода. Данный дефект возникает из-за аварии на линиях электропередач или при низком качестве монтажа систем электроснабжения жилых домов. При такой неисправности возможно повышение напряжения до 380 вольт из-за неравномерного распределения нагрузок по разным фазам в электросети.
    3. Еще одной причиной изменения нормативного напряжения в сети являются ошибки монтажа при ремонте. Если нерадивый электрик подключит фазу сети к нулевому проводу, то вместо 220 вольт в розетках будет 380.
    4. Единственной естественной причиной перенапряжения в сети является грозовой разряд. В этом случае величина разницы зависит от близости удара.

    Опасность перенапряжения сети очевидна – выходят из строя, не выдерживают электроприборы, начиная с дешевых ламп накаливания, заканчивая дорогими компьютерами и телевизорами.
      А чем опасно пониженное напряжение?

    ВАЖНО! Наиболее уязвимы к понижению напряжения электроустановки, имеющие в своем составе двигатели.При недостатке электродвижущей силы значительно снижается пусковой момент двигателя (особенно у асинхронных двигателей), они не в состоянии преодолеть сопротивление присоединенных механизмов. Двигатель перегревается и его обмотки перегорают. Опасность такого исхода наиболее вероятна с компрессорными установками (например, холодильниками или кондиционерами).

    Защита блока питания от скачков напряжения: как предотвратить скачки напряжения и возможные повреждения от них

    Как избежать скачков напряжения? К счастью, есть как технические, так и организационные меры по защите электросетей от скачков напряжения.
      К техническим мерам относятся:

    • Использование стабилизатора напряжения.  Это устройство позволяет компенсировать скачки в ту или иную сторону. Лучшие модели выдают стабильное напряжение 220 вольт (±5%) даже при перепадах в сети от 140 до 260 вольт.
    • Установка реле, отключающего устройства от сети   при резких перепадах напряжения. Такие реле защитят бытовые электроустановки от выхода из строя. Когда сеть стабилизируется, реле возобновляет питание подключенных устройств.
    • Источник бесперебойного питания (ИБП).   Такая мера поможет сохранить работоспособность бытовой техники даже при полном кратковременном отключении электроэнергии. В ИБП используются встроенные перезаряжаемые батареи, которые обеспечивают питание в случае сбоя в сети. В основном они используются для работы с компьютерной техникой. Такие устройства защитят как от пониженного напряжения, так и от скачков напряжения.
    • Устройство надежной молниезащиты жилых зданий.

    Организационные меры включают:

    • отключение приборов перед ремонтными и электромонтажными работами и включение в сеть только после проверки выходного напряжения
    • отключение особо чувствительных устройств от электросети во время грозы

    К сожалению, не всегда есть возможность своевременно защитить свое оборудование от проблем с сетью.

    Можно ли устранить повреждения, вызванные скачком напряжения?

    Что делать при скачках напряжения и можно ли возместить ущерб поврежденной бытовой технике? Это возможно, примерный порядок действий такой:

    Важно! Если падение напряжения произошло в вашем присутствии, то немедленно позвоните в службу экстренной помощи, сообщите о происшествии и попросите зарегистрировать сообщение. Вызвать аварийную бригаду, которая на месте сможет зафиксировать факт неисправности в электроснабжении. В дальнейшем эта мера послужит доказательством в суде.

    1. Определите, кто несет ответственность за ущерб. Обычно это одна из двух организаций:
         энергоснабжающая компания;
         компания, предоставляющая услуги по бытовому электроснабжению.
        Для выполнения этого пункта необходимо написать заявление в обе организации и потребовать ответа с указанием причин проблем с сетью.У организации есть 30 дней, чтобы представить ответ.
      Для установления причин повреждений компании могут создавать специальные комиссии или привлекать сторонних экспертов, которые проведут обследование состояния сетей электроснабжения и вышедшего из строя оборудования. Один экземпляр или экземпляр акта проверки направляется заявителю.
    2. Отнесите испорченную бытовую технику в сервисный центр и запросите заключение о причинах неисправности и возможной стоимости ремонта. Оценить ущерб может эксперт.Стоимость данной услуги впоследствии должна быть включена в исковое заявление.
    3. Отправьте письменную жалобу нарушителю с требованием возмещения ущерба. К обращению приложить копии заключений экспертов и актов проверки.
    4. В случае если виновная организация (или конкретное лицо) в 30-дневный срок отказала или вообще не отреагировала на обращение, следующим шагом является обращение в суд на основании статьи 17 Федерального закона ” О защите прав потребителей».Еще один вариант этого действия – обращение в прокуратуру с просьбой о защите нарушенных прав. В этом случае прокурор подаст иск.

    Бывает, что виновником вреда становится конкретное лицо (например, сосед), самостоятельно осуществившее ремонт и нарушившее правила монтажа или эксплуатации электроустановок.

    Если виновником был источник электроэнергии, в исковом заявлении ссылаются на статью 309, часть 1 статьи 539 Гражданского кодекса Российской Федерации, часть 1 статьи 547, статьи 4, 7 и 14 Федерального закона «О защите прав потребителей».

    Если виновником является организация, осуществляющая обслуживание инженерных сетей дома, то ссылаются на нарушение статьи 309 Гражданского кодекса Российской Федерации, статей 4, 7 и 14 Федерального закона «О защите прав потребителей», п.п. 49 и 51 «Правил оказания коммунальных услуг гражданам», п. 5.6 «Правил и норм технической эксплуатации жилищного фонда», п. 7 «Правил содержания общего имущества в жилом доме». многоквартирный дом».

    ВАЖНО: Чтобы судье было легче принять решение в вашу пользу, приложите к исковому заявлению показания соседей, оказавшихся в аналогичной ситуации.

    Подводя итоги статьи, следует отметить, что проще заранее принять меры по защите домашней техники от скачков напряжения, чем тратить время и нервы в суде.

    Первичное напряжение — обзор

    9.2.1 Пример обратного хода

    Давайте сделаем изолированную лампу мощностью 3 Вт, последовательно соединив три белых мощных светодиода.

    Предположим, у нас есть первичное напряжение 48 В и время включения 5 мкс, а соотношение первичных и вторичных витков составляет 1:0,1. Если мы управляем светодиодной нагрузкой 10 В, время выключения будет определяться преобразованием уравнения

    0,11⋅10=24⋅10−610

    Таким образом, T ВЫКЛ = 2,4 мкс. Таким образом, период переключения должен быть больше 7,4 мкс, чтобы обеспечить полный отвод магнитной энергии в сердечнике трансформатора.Частота переключения ниже 130 кГц будет удовлетворительной, давайте возьмем 100 кГц, чтобы дать некоторый запас.

    При переключении на 100 кГц период составит 10 мкс. Если средний выходной ток равен 350 мА, среднее значение за 2,4 мкс составит 1,46 А (350 мА * 10/2,4 = 1,46 А). Поскольку этот ток линейно затухает от обмотки трансформатора, пиковый вторичный ток будет вдвое больше: 2,92 А. Вторичная индуктивность будет

    E=-L⋅didt.

    L=E⋅dtdi=10⋅2,4⋅10−62,92=8,22 мкГн

    Поскольку первичная обмотка имеет в 10 раз больше витков, чем вторичная, индуктивность первичной обмотки будет в 100 раз больше, чем у вторичной (коэффициент витков, Н , при расчете индуктивности возводится в квадрат). Другими словами, первичная индуктивность будет 822 мкГн.

    Большинство токовых источников питания контролируют переключение таким образом, что полевой МОП-транзистор выключается при достижении определенного пикового тока в первичной обмотке. Поскольку пиковый ток во вторичной обмотке составляет 2,92 А, а соотношение витков – 10:1, нам нужен пиковый первичный ток 292 мА. [Проверьте: E=-L⋅didt, поэтому E  = 822 * 10 −6 * 0,292/(5 * 10 −6 ) = 48 В].

    Проблема нашей конструкции заключается в том, что ток светодиода будет меняться при изменении напряжения светодиода, потому что мы основываем нашу конструкцию на определенном выходном напряжении.На самом деле это дает постоянную выходную мощность при постоянном входном напряжении, что хорошо для некритичных конструкций. Но что, если входное напряжение изменится?

    Более высокое входное напряжение будет означать, что ограничение по току будет достигнуто за более короткое время. Это означает, что рабочий цикл будет уменьшен и, следовательно, количество вольт-секунд на первичной обмотке не изменится. На практике присущие компаратору измерения тока задержки приводят к тому, что входной ток «превышает» опорный уровень.Этот выброс больше с увеличением входного напряжения, потому что задержка постоянна, но скорость нарастания тока увеличивается с входным напряжением. Компенсация этого выброса может быть достигнута путем подключения резистора между шиной питания и выводом датчика тока. Этот резистор вводит небольшое смещение постоянного тока, которое увеличивается с увеличением напряжения питания, и, таким образом, запускает компаратор раньше при повышении напряжения питания.

    Соотношение витков 10:1 и выходное напряжение 10 В, используемые в ранее упомянутом примере, вызывают отраженное напряжение 100 В в первичной обмотке, когда имеет место вторичная проводимость.Это отраженное напряжение добавляется к напряжению питания, поэтому при питании этой схемы от источника 48 В требуется полевой МОП-транзистор с номинальным напряжением 200 В или выше.

    Пример конструкции не обеспечивает эффективности. На практике обратноходовой преобразователь имеет КПД около 90 %, поэтому для этого необходимо увеличить входной ток примерно на 10 %.

    Если бы мы проектировали цепь постоянного напряжения, мы бы позволили пиковому первичному току быть выше, чем в примере. Этот запас учитывает колебания входного напряжения.Затем мы будем использовать обратную связь с выхода для управления переключением, чтобы при необходимости уменьшить мощность в первичной обмотке.

    Границы | Трехфазное четырехпроводное совместное управление фотоэлектрическим инвертором и ESS на основе БКП для низковольтных распределительных сетей с высокой долей фотоэлектрических модулей

    Введение

    В последние годы, с быстрым развитием экономики, загрязнение окружающей среды и энергетический все более заметным. Для достижения устойчивого развития энергетики энергично продвигается производство фотоэлектрической энергии и других возобновляемых источников энергии (Zehar and Sayah, 2008).Однако крупномасштабная интеграция бытовой фотоэлектрической энергии повлияет на узловое напряжение и потери в сети трехфазной четырехпроводной структуры низковольтной распределительной сети. Несоответствие между бытовой фотоэлектрической генерацией и бытовыми нагрузками приводит к нарушению верхнего предела напряжения днем ​​и нижнего предела вечером (Азиз и Кетджой, 2017). Кроме того, трехфазная четырехпроводная структура низковольтной распределительной сети приведет к трехфазным небалансам при наличии трехфазных нагрузок и несимметричных параметров линии (Пансакул и Хонгесомбут, 2014).Поэтому важно исследовать использование фотоэлектрических элементов для трехфазной четырехпроводной системы распределительной сети низкого напряжения.

    В настоящее время опубликовано большое количество литературы по использованию фотоэлектрических систем в распределительных сетях. Регулирование напряжения может осуществляться путем регулировки положения ступени устройства РПН (Liu et al., 2012). Однако из-за ограничения положения РПН величина регулирования напряжения не является непрерывной. Также частая регулировка отводов приведет к сокращению срока службы трансформаторов.Другой метод заключается в снижении активной мощности фотоэлектрических систем (Tonkoski, 2009; Reinaldo et al., 2011), чтобы подавить возникновение перенапряжения, однако это снизит доход владельцев фотоэлектрических систем. Кроме того, этот метод обеспечивает только контроль напряжения и не улучшает использование фотоэлектрической энергии в распределительной сети. Возможность регулирования реактивной мощности фотоэлектрического инвертора (Qian et al., 2018) может быть использована для достижения фотоэлектрического использования. По сравнению с двумя предыдущими методами этот метод имеет более плавный регулируемый объем и не потребует дополнительных инвестиций или потери доходов от генерации.Однако могут быть недостатки недостаточной реактивной мощности, приводящие к неудовлетворительному управлению напряжением. В настоящее время оборудование для накопления энергии также широко используется для управления напряжением после того, как распределительная сеть низкого напряжения подключена к фотоэлектрической. В частности, в большом количестве литературы изучался метод согласованного управления накопителем энергии и инвертором реактивной мощности (Zhang et al., 2020). Эта стратегия может эффективно подавлять превышение предела напряжения, полностью использовать мощность оборудования за счет координации оборудования, значительно снижать затраты на регулирование напряжения и потери в сети.Хотя в трехфазной четырехпроводной системе на одну нейтральную линию больше, чем в трехфазной четырехпроводной системе, стратегия управления, принятая в трехфазной трехпроводной системе, по-прежнему применима к трехфазной четырехпроводной системе. Поэтому, если учитывать инвестиционные затраты, для трехфазной трехпроводной распределительной сети низкого напряжения и трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения с той же нагрузкой и оборудованием управления имеется только разрыв нейтральной линии. в своих инвестиционных затратах.

    Проблема ОБТК распределительной сети требует рассмотрения осуществимости модели и решения. С точки зрения модели задача ОБТК состоит в том, чтобы найти оптимальное состояние управляемой переменной электросети, чтобы целевые функции, такие как потери в сети и эксплуатационные расходы распределительной сети, достигли оптимизации. Литература (Gill et al., 2014) основана на предпосылке обеспечения безопасной работы энергосистемы и направлена ​​на максимизацию выработки фотоэлектрической энергии и ее преимуществ для создания динамической оптимальной модели потока мощности активной распределительной сети.В литературе (Алсенани и Паудьял, 2018 г.) ставится цель минимизировать потери в сети, предлагая модель БКП для устранения трехфазного дисбаланса в распределительной сети. Однако в приведенной выше литературе игнорируется тот факт, что распределительная сеть низкого напряжения фактически представляет собой трехфазную четырехпроводную систему. Нейтральный провод делает трехфазную трехпроводную систему и трехфазную четырехпроводную систему существенно разными по методам расчета и другим аспектам (Бозчалуй и Шарма, 2014). Напряжение и ток нейтральной линии, а также напряжение и ток фазной линии должны удовлетворять закону Кирхгофа, который не может быть получен напрямую методами, аналогичными симметричным компонентам в трехфазной трехпроводной системе.Трехфазная трехпроводная модель не может точно отразить трехфазный дисбаланс. Однако исследований по модели БКП трехфазной четырехпроводной системы относительно немного.

    Для решения ОБТК ученые установили модель ОБТК как модель линейного или нелинейного программирования и напрямую решили ее на основе алгоритмов искусственного интеллекта, таких как генетический алгоритм (Martins and Carmenlt, 2011), алгоритм роя частиц (Niknam et al. ., 2012) и т. д. Однако скорость решения невысокая и легко может попасть в локальную оптимизацию вместо глобальной.Другие ученые использовали выпуклую модель выпуклой релаксации, которая сначала устранила фазовый угол напряжения и тока, а затем использовала конусную релаксацию второго порядка для выпуклости исходной модели (Bose et al., 2016; Tian et al., 2016; Джу и др., 2017; Зафар и др., 2020). Однако, поскольку решения БКП, такие как конусы второго порядка, должны устранять фазовый угол между напряжением и током, этот метод не может рассчитать напряжение и ток на нейтральной линии. Поэтому его нельзя применять к трехфазной четырехпроводной системе.В настоящее время исследования проводятся только для решения некоторых конкретных проблем, таких как минимизация потерь в сети, трехфазный дисбаланс и т. д. Немногие Реальная модель трехфазной четырехпроводной системы распределения низкого напряжения практически не уделялась внимания. сети. Для трехфазной четырехпроводной модели БКП не было предложено эффективного метода решения. Следовательно, необходимо предложить метод расчета ОПФ трехфазной четырехпроводной распределительной сети.

    Основные положения этой статьи резюмируются следующим образом.

    (1) Из-за отсутствия исследований модели БКП трехфазной четырехпроводной СИСТЕМЫ в существующих литературных исследованиях, в этой статье устанавливается модель БКП, основанная на оптимальном скоординированном управлении фотоэлектрической выработкой электроэнергии и накоплением энергии для трехфазной четырехпроводной сети. – проводная распределительная сеть низкого напряжения, нацеленная на потери в сети, трехфазный дисбаланс и отклонение напряжения, а также принимая в качестве ограничений напряжение нейтральной линии, фотоэлектрические элементы и накопление энергии.

    (2) Поскольку обсуждается, что метод решения БКП в настоящем исследовании неприменим к модели в этой статье, предлагается решение выпуклого процесса для модели оптимального потока мощности, основанное на использовании фотоэлектрических систем в распределительной сети низкого напряжения.На основе установленной оптимальной модели потока мощности трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения все вогнутые функции в модели преобразуются в выпуклые функции. После этого можно эффективно решить трехфазную четырехпроводную модель БКП.

    Оставшаяся статья имеет следующую структуру. В разделе 2 представлены математические формулировки топологии трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения и низковольтных компонентов, содержащих фотоэлектрические элементы и накопители энергии.Раздел 3 устанавливает скоординированную модель управления фотоэлектрическими элементами и накопителями энергии в трехфазной четырехпроводной системе распределительной сети низкого напряжения. В разделе 4 предлагается метод решения, основанный на трехфазном четырехпроводном оптимальном потоке мощности. В разделе 5 оценивается эффективность предлагаемого метода оптимизации посредством моделирования. Раздел 6 завершает исследование.

    Уравнение трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения с заголовками «Фотоэлектрические элементы и накопление энергии»

    Сетевые уравнения, содержащие фотоэлектрические элементы и накопление энергии в трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения

    Топология трехфазной четырехпроводной сети -Wire Распределительная сеть низкого напряжения

    Распределительная сеть низкого напряжения (LVDN) в Китае использует трехфазную четырехпроводную структуру.Модель распределительной сети между двумя шинами (m-1) и m показана на рисунке 1. Эта модель имеет только один эталонный узел, который является нейтральным узлом в начале линии. Все остальные узлы принимают его за точку отсчета. Модель содержит две шины (m-1) и m. Каждая шина состоит из четырех узлов: (4i-3), (4i-2), (4i-1), (4i) и (4j-3), (4j-2), (4j-1), и (4j), представляющие три фазы a, b и c на сборных шинах (m-1) и m соответственно, и нейтральную линию n. Каждая фазовая линия имеет свой собственный импеданс, а связь между каждой фазовой линией выражается взаимным импедансом.Линии фаз a, b и c подключаются к нейтральной линии через нагрузку, образуя замкнутый контур.

    РИСУНОК 1 . Модель трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения.

    Модель ответвления

    В соответствии с топологией LVDN трехфазная четырехпроводная система между любыми двумя сборными шинами (m-1) и m может быть представлена ​​последовательной матрицей импеданса 4 × 4.

    Zl,m=[ZaaZabZacZanZbaZbbZbcZbnZcaZcbZccZcnZnaZnbZncZnn](1)

    где Z gg – диагональный элемент матрицы последовательного сопротивления, который является собственным сопротивлением трех фаз нейтральная линия п; Z gh — недиагональный элемент матрицы последовательного импеданса (g≠h), который представляет собой взаимный импеданс между трехфазной линией a, b, c и нейтральной линией n.

    Для получения общей модели LVDN все расчетные формулы представлены в виде матрицы. Следовательно, матрица проводимости Y узла LVDN с m шинами может быть выражена как:

    Yl=[Zl,1−1+∑k∈c(1)Zl,k−1⋯−(Zl,m−1+∑ k∈c(m)Zl,k−1)⋮⋱⋮−(Zl,m−1+∑k∈c(m)Zl,k−1)⋯Zl,m−1+∑k∈c(m) Zl,k−1](2)

    , где c (m) представляет собой набор шин, соединенных с шиной m; Zl,m−1 — матрица, обратная матрице последовательных импедансов, соединенных между шинами (m-1) и m; ∑k∈c(m)Zl,k−1 – сумма обратных матриц всех последовательностей матриц импедансов, подключенных к шине m.

    Подставив уравнение 1 в уравнение 2, можно получить общую матрицу полной проводимости узла LVDN.

    y = [YL11L12 ⋯ YL12 ⋯ yl1nyl21yl22 ⋯ ⋯ ⋮ ⋯ ⋯ yl2n ⋮⋮ ⋱ ⋮ ⋱ ⋮ yli1yli2 ⋯ ⋱ ⋮ ⋯ ⋮ yli1yli2 ⋯ ⋱ ⋮ ⋯ ⋯ ⋮ ⋮ ⋮⋮ ⋱ ⋮ ⋱ ⋮ ⋮ ⋮ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋮⋮ ⋱ ⋯ ⋱ ⋮ ⋮ yln1ln2 ⋯ ylnn ⋯ ⋯ ynnn] (3)

    , где N представляет количество узлов в ЛВДН.

    Соединения нагрузки в низковольтной распределительной сети

    Аккумулирование фотоэлектрической энергии в низковольтной распределительной сети очень распространено, эффективное использование чистой энергии и контроль напряжения в распределительной сети имеет очень очевидный эффект.

    Как показано на рис. 2, на примере фазы b. Фотогальваника, нагрузка и накопитель энергии подключены к одной фазе в распределительной сети. Фаза b и нейтральная линия n соединены в замкнутый контур.

    РИСУНОК 2 . Иллюстрация подключения PV, НАГРУЗКИ и ESS на фазе b.

    Фотогальваника, нагрузка и аккумулирование энергии используют модель постоянной мощности для получения инжектируемого тока в узле i.

    Ii(t)=(PPV,i(t)+PESS,i(t)−PLOAD,i(t))−j(QPV,i(t)−QLOAD,i(t))Uφ,i∗( 4)

    , где PPV,i(t), QPV,i(t) представляют фотогальваническую активную мощность и реактивную мощность узла i в момент времени t; PLOAD,i(t), QLOAD,i(t) представляют собой активную и реактивную мощность нагрузки в узле i в момент времени t; PESS,i(t) представляет собой активную мощность накопителя энергии в узле i в момент времени t.Если накопитель энергии не подключен, значение равно 0.

    Модель накопителя

    Регулирование мощности заряда и разряда накопителя энергии является эффективным способом управления напряжением. Когда выработка фотоэлектрической энергии велика в течение дня и не может быть полностью поглощена энергосистемой, избыточная энергия может быть поглощена за счет накопления энергии. Аккумулятор энергии высвобождает активную мощность, чтобы компенсировать нехватку мощности в сети в вечернее время, когда фотоэлектрические системы не работают, а потребность в электроэнергии высока.Состояние заряда (SOC) накопителя энергии является важным показателем для измерения емкости заряда и разряда накопителя энергии. Он представляет собой отношение оставшейся емкости заряда и разряда системы накопления энергии к ее полной емкости хранения. Выражается в процентах. Диапазон значений: [0,1]. SOC на следующем временном шаге тесно связан с SOC на текущем временном шаге. SOC накопления энергии можно выразить как:

    SOCESS,i(t+Δt)=SOCESS,i(t)−Pcharge,i(t)ηchargeΔtEN+Pdischarge,i(t)ΔtηdischargeEN(5)

    , где SOCESS,i( t) представляет SOC накопителя энергии узла i в момент времени t; SOCESS,i(t+Δt) представляет SOC накопления энергии узла i на следующем временном шаге; Δ t – интервал времени; E N – емкость накопителя энергии; ηзаряд, ηразряд – эффективность заряда и разряда накопителя энергии; В момент времени t значения Pcharge,i(t), Pdischarge,i(t) представляют мощность зарядки и разрядки хранилища узла i.

    Фотоэлектрический инвертор Модель

    Модель полностью использует реактивную мощность фотоэлектрических инверторов для регулирования напряжения. Фотогальваника поглощает реактивную мощность для снижения перенапряжения и вырабатывает реактивную мощность для повышения пониженного напряжения. Связь между регулируемой реактивной мощностью и инвертором составляет

    QPV,φmax=±SPV,φ2−PPV,φ2,φ∈abc(6)

    где QPV,φmax – максимальная выходная реактивная мощность инвертора, установленного в фаза φ (узел i). S pv,φ – номинальная мощность фотоэлектрического инвертора, установленного в фазе φ , что в 1,1 раза больше номинальной активной мощности. P pv,φ Активная мощность фотоэлектрических систем, установленная в фазе φ .

    Матрица трехфазного четырехпроводного алгоритма распределения мощности для низковольтной распределительной сети

    Согласно теории цепей, напряжение и ток в узле должны удовлетворять уравнению напряжения в узле.В трехфазной четырехпроводной системе уравнение напряжения узла LVDN может быть получено через матрицу полной проводимости узла.

    где [V(t)] представляет собой матрицу, содержащую напряжение каждого узла в момент времени t, ее размерность N × 1; [Iin(t)] представляет собой матрицу, состоящую из тока, вводимого каждым узлом в момент времени t, и ее размерность равна N × 1. Каждый элемент Ii(t) матрицы [Iin(t)] может быть получен по уравнению 4.

    Чтобы получить напряжение каждого узла, уравнение 7 можно изменить

    [V(t)]=[Y]−1[Iin(t)](8)

    узел можно получить.

    [V1(t)V2(t)⋮Vi(t)⋮VN(t)]=[Yl11Yl12⋯Yl1i⋯Yl1NYl21Yl22⋯Yl2i⋯Yl2N⋮⋮⋱⋮⋱⋮Yli1Yli2⋯Ylii⋯YliN2YlN2⋮⋮⋮⋱⋮⋮⋱⋮ ⋯YlNi⋯YlNN]−1[I1(t)I2(t)⋮Ii(t)⋮IN(t)](9)

    Однако матрица полной проводимости узла [Y] является сингулярной матрицей, которая не может быть обратной. Следовательно, необходимо улучшить матрицу проводимости узла [Y].

    Y’=[E0⋯0⋯0Yl51Yl52⋯Yl5i⋯Yl5N⋮⋮⋱⋮⋱⋮Yli1Yli2⋯Ylii⋯YliN⋮⋮⋱⋮⋱⋮YlN1YlN2⋯YlNi⋯2INN92 с матрицей

    01 E1NN9 размером 4 × 4.

    Модель координированного управления фотоэлектрическими элементами и накопителями энергии в трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения

    Метод согласованного управления фотоэлектрическими элементами и накопителями энергии для трехфазных сеть распределения напряжения, предложенная в этой статье, относится к идее управления, предложенной в (Zhang et al., 2020), которая представляет собой двухэтапную стратегию распределенного управления инвертором и накопителем энергии. Он сначала регулирует реактивную мощность инвертора, а затем регулирует активную мощность накопителя энергии во время регулирования напряжения.

    Целевая функция

    Управление оптимизацией LVDN включает несколько целей оптимизации. В этой статье целью является минимизация потерь в сети, трехфазной асимметрии и отклонения напряжения. Установлена ​​трехфазная четырехпроводная система модели ОПФ.Переменными оптимизации являются фотогальваническая реактивная мощность и активная мощность накопления энергии. Многокритериальная задача преобразуется в однокритериальную путем взвешивания. Общая целевая функция может быть выражена как

    minF=ω1F/F1ref1+ω2F2/F2ref+ω3F3/F3ref(11)

    , где F — значение целевой функции; F 1 , F 2 , F 3 – значение целевой функции потерь в сети, трехфазной асимметрии и отклонения напряжения; F 1 Ref , F 2 F 2 F 2 Ref и F и F и F 3 REF – это опорные значения каждой объективной функции, которая используется в качестве ссылки на стандартизацию каждой объективной функции. на единицу.В данной статье в качестве эталонных величин используются потери в сети, трехфазная асимметрия и отклонение напряжения без контроля. ω 1 , ω 2 и ω 3 – весовые значения каждой целевой функции, и должны удовлетворять ω1+ω2+ω3=1, ω1≥20,3 ≥0.

    (1) Потери в сети

    Потери в сети являются важным показателем для измерения экономики LVDN. Целевая функция для расчета сетевых потерь LVDN:

    F1=∑t=1TPloss(t)⋅Δt=∑t=1T[[Iline(t)]∗⊗[Iline(t)]]T⋅[R ]⋅Δt(12)

    , где [Iline(t)]=[Iline,1abc(t)Iline,1n(t)⋯Iline,(m−1)abc(t)Iline,(m−1)abc(t )]Т; [R]=[R1abcR1n⋯R(m−1)abcR(m−1)n]T; [Iline(t)] представляет собой комплексную матрицу, содержащую амплитуду и фазовый угол тока ответвления в момент времени t, с размерностью l×1, где l представляет количество ответвлений в распределительной сети; [Iline,mabc(t)] представляет токи трех фаз a, b и c на m-сегментной линии в момент времени t с размерностью 3 × 1; [Iline,mn(t)] представляет собой ток нейтральной линии n на m-сегментной линии в момент времени t с размерностью l × 1; R — сопротивление ответвления размерностью l × 1; Rmabc включает значение сопротивления трех фаз а, b и с на m-отрезке линии размерностью 3 × 1; Rmn представляет собой значение сопротивления нейтральной линии n на m-сегментной линии с размером l × 1.Определен новый символ операции ⊗, представляющий умножение соответствующих элементов двух матриц.

    (2) Коэффициент трехфазной асимметрии

    Коэффициент асимметрии напряжения (VUF) также является важным показателем в LVDN. Определение может быть отношением основного компонента обратной последовательности к основному компоненту прямой последовательности.

    UVUF,m(t)=|V-,m(t)V+,m(t)|=|Va,m(t)+αVb,m(t)+α2Vc,sm(t)Va,m(t )+α2Vb,m(t)+αVc,m(t)|(13)

    где Va,m(t), Vb,m(t), Vc,m(t) представляют собой напряжение каждой фазы на шине m ; V−,m(t) представляет собой напряжение обратной последовательности; V+,m(t) представляет собой напряжение прямой последовательности; α=1∠120∘.

    Минимизация трехфазной асимметрии каждой шины в распределительной сети в качестве целевой функции: в ЛВДН.

    (3) Отклонение напряжения

    Разница между фактическим напряжением каждой точки и номинальным напряжением системы называется отклонением напряжения. Целевая функция для расчета отклонения напряжения LVDN:

    ΔUφ=(Uφ,m(t)−UNUN)2(15)F3=∑t=1T∑m∑φ∈abcΔUφ(16)

    , где ΔUφ представляет собой отклонение напряжения определенной фазы в определенном узле в определенное время; U N представляет стандартное напряжение системы.

    Выбор целевого веса в основном учитывает важность различных показателей в модели оптимизации. Поскольку потери в сети тесно связаны с эксплуатационными расходами распределительной сети, чем меньше значение, тем лучше результаты. Трехфазный дисбаланс соответствует требованиям GB/T 12,325–2008 «Трехфазный дисбаланс напряжения качества электроэнергии». Допустимая величина асимметрии напряжения в точке общего присоединения энергосистемы при нормальной работе электросети составляет 2 %, а кратковременно не должна превышать 4 %.То есть ВУФ менее 2% может удовлетворить требованиям. Таким образом, экономика (сетевые потери) является основной задачей модели оптимизации в этой статье, и ее вес должен быть больше, чем вес трехфазного небаланса. В этой статье сначала берутся веса двух целевых функций как 0,85 и 0,15. Влияние различных весов на контрольный эффект будет более подробно проанализировано в разделе тематического исследования.

    Ограничения

    (1) Ограничения тока ответвления

    где Iij(t) представляет ток ответвления ij, соединяющего узел i и узел j; Iij,max представляет собой максимально допустимое значение тока ответвления.В этой статье используется 100А.

    (2) Ограничения по напряжению

    Для амплитуды напряжения каждого узла на фазах a, b и c в соответствии с национальными стандартами должен быть установлен максимальный и минимальный предел, обеспечивающий безопасную работу энергосистемы.

    Vi,min≤|Vi(t)|≤Vi,max(18)

    где |Vi(t)| представляет амплитуду напряжения узла i в момент времени t; Vi,min представляет минимально допустимое напряжение в узле i, Vi,max представляет максимально допустимое напряжение. Согласно GB/T 12,325–2008 «Допустимый диапазон напряжения качества электроэнергии», отклонение однофазного напряжения питания 220 В составляет −10–7 % от номинального напряжения.

    (3) Ограничения напряжения нейтрали

    |Vi,neutral(t)|≤Vneutral,max,i∈n(19)

    где |vi,neutral(t)| представляет собой амплитуду напряжения узла i на нейтральной линии в момент времени t; Vneutral,max представляет собой максимально допустимое значение напряжения нейтральной линии. Согласно DL/T 620–1997 «Защита от перенапряжения и координация изоляции для электрических установок переменного тока», скорость смещения напряжения в нейтральной точке должна быть менее 15 % фазного напряжения.

    (4) Ограничения мощности фотоэлектрических инверторов

    Реактивная мощность фотоэлектрических инверторов не безгранична, а активная мощность и мощность фотоэлектрических инверторов должны соответствовать определенным ограничениям.

    Pφ2+Qφ2≤Sφ2,φ∈abc(20)

    где P φ указывает активную мощность фотогальванического инвертора, подключенного к фазе φ ; Q φ указывает реактивную мощность фотогальванического инвертора, подключенного к фазе φ ; S φ указывает мощность фотогальванического инвертора, подключенного к фазе φ .

    (5) Ограничения накопления энергии

    Пределы SOC в момент времени t:

    SOCESS,min≤SOCESS,i(t)≤SOCESS,max(21)

    где SOCESS,min, SOCESS,max представляют минимум и максимум допустимый SOC накопления энергии. Эта бумага занимает 20 и 80%.

    Возьмем сутки как цикл заряда и разряда накопителя энергии, начальное состояние каждого цикла должно быть одинаковым.

    SOCESS,i(t0)=SOCESS,i(tn)(22)

    где SOCESS,i(t0) представляет начальный SOC дня, SOCESS,i(tn) представляет SOC в конце дня.

    Кроме того, накопители энергии должны соответствовать ограничениям мощности зарядки и разрядки.

    {Pзаряд,i,minDзаряд,i(t)≤Pзаряд,i(t)≤Pзаряд,i,maxDзаряд,i(t)Pразряд,i,minDразряд,i(t)≤Pразряд,i(t)≤Pразряд, i,maxDdischarge,i(t)Dcharge,i(t)+Ddischarge,i(t)≤1(23)

    , где Pcharge,i,min , Pcharge,i,max представляют минимальное и максимальное значения мощности зарядки накопителя энергии ; Pdischarge,i,min, Pdischarge,i,max представляют собой минимальное и максимальное значения разрядной мощности накопителя энергии; Dcharge,i(t), Ddischarge,i(t) — бинарные переменные.

    (6) Ограничения мощности соединительной линии

    После того, как большая часть фотогальваники будет интегрирована, возникнет явление потока мощности от LVDN к энергосистеме верхнего уровня. Для обеспечения нормальной работы каждого устройства соединительная линия между зоной станции низкого напряжения и электросетью верхнего уровня должна соответствовать пределу мощности.

    Pcon,min≤Pcon(t)≤Pcon,max(24)

    где Pcon,min, Pcon,max представляют верхний и нижний пределы связующей линии. Значение не должно превышать номинал распределительного трансформатора.Pcon(t) представляет фактическую мощность соединительной линии в момент времени t.

    Метод решения, основанный на модели оптимального потока мощности в трехфазной четырехпроводной системе

    В этой статье используется комплексная форма для представления как величины, так и фазового угла переменных, а модель оптимизации содержит невыпуклые нелинейные ограничения. Таким образом, задача OPF является задачей невыпуклого программирования. Сложно получить глобально оптимальное решение. Для решения задачи все переменные разбиваются на действительную часть и мнимую часть.Для уравнения 8 его можно упростить по следующей формуле.

    [В]=[Vre+jVre]=[Re(Y)+Im(Y)]−1⋅[Iin,re+jIin,im](25)

    Следовательно, действительная и мнимая части напряжения каждого узла могут быть представлено:

    [Vre]=[Re(Y)]−1⋅[Iin,re]−[Im(Y)]−1⋅[Iin,im](26)[Vim]=[Im(Y)] −1⋅[Iin,re]+[Re(Y)]−1⋅[Iin,im](27)

    (1) Верхнее ограничение по напряжению

    Напряжение делится на действительную и мнимую части. Суть ограничения по верхнему напряжению заключается в том, что длина модуля комплексного числа меньше заданного значения.

    Vi,re2(t)+Vi,im2(t)≤Vi,max2(28)

    где Vi,re(t) представляет действительную часть напряжения узла i в момент времени t; Vi,re(t) представляет собой мнимую часть напряжения в узле i в момент времени t; Vi,max представляет собой максимально допустимое значение напряжения в узле i.

    (2) Ограничение по нижнему напряжению

    Ограничение по нижнему напряжению представляет собой вогнутую функцию, которую трудно решить и трудно поддерживать оптимальность решения. Следовательно, это ограничение можно линеаризовать, чтобы обеспечить оптимизацию выпуклой функции.

    −D1a[Vi,re(t)]−D2a[Vi,im(t)]≤−Vi,min,i∈a(29)−D1b[Vi,re(t)]−D2b[Vi,im( t)]≤−Vi,min,i∈b(30)−D1c[Vi,re(t)]−D2c[Vi,im(t)]≤−Vi,min,i∈c(31)

    , где D 1 A, D 2 , , D , D , , D , D 2 B , D 1 A , D 2 b представляет собой коэффициенты ограничения нижнего напряжения фаз a, b и c, результаты метода решения равны 1.001, 0, -0,5005, -0,8668, -0,5005 и 0,8668 соответственно. Vi,min – минимально допустимое напряжение.

    (3) Трехфазный дисбаланс

    Хотя и отрицательная, и положительная составляющие тока являются выпуклыми функциями, их отношение является вогнутой функцией. Следовательно, ограничение трехфазного небаланса должно быть выпуклым. В реальной распределительной сети значение тока прямой последовательности тока ответвления намного больше, чем значение тока обратной последовательности. Длина модуля может быть примерно равна среднему току ветки.Следовательно, формула трехфазного небаланса может быть аппроксимирована следующим образом:

    UVUF,m(t)=|V−,m(t)V+,m(t)|≅|Vφ(t)Va,m(t)+α2Vb ,m(t)+αVc,m(t)|(32)

    где Vφ(t) указывает номинальное напряжение фазы φ .

    Таким образом, ограничение дисбаланса может быть представлено следующим образом:

    VUFbus2(t)≤VUFbus,max2(33)

    (4) Ограничение напряжения нейтральной линии

    Напряжение нейтральной линии делится на действительную и мнимую части.

    Vi,re2(t)+Vi,im2(t)≤Vneutral,max2,i∈N(34)

    где Vneutral,max представляет собой максимально допустимое значение напряжения нейтральной линии.

    (5) Ограничения тока ветви

    Значение тока ветви ограничено:

    где Iij(t) представляет ток ветви ij, соединяющей узел i и узел j в момент времени t; Iij,max представляет собой максимально допустимое значение тока ответвления.

    Используйте форму множественного числа при решении Iij.

    Iij=YijVij=Yij(Vi−Vj)(36)

    Левая часть уравнения. 35 может быть:

    |Iij|=|Yij||Vij|=(Gij2+Bij2)⋅(Vi,re−Vj,re)2+(Vi,im−Vj,im)2(37)

    Удалить радикал и далее выпуклую формулу расчета:

    |Iij|2=|Yij|2⋅|Vij|2=(Gij2+Bij2)⋅[(Vi,re−Vj,re)2+(Vi,im−Vj,im) 2](38)

    Следовательно, текущее ограничение ветви может быть:

    Благодаря выпуклой обработке модели исходная невыпуклая нелинейная задача преобразуется в легко решаемую задачу выпуклого программирования.Исходная задача имеет глобальную оптимальность. Она решается методом ветвей и границ, а также методом плоскости сечения, включенными в зрелый пакет алгоритмов CPLEX. В этой статье используется платформа YALMIP для разработки программы координированного управления фотогальваническими накопителями на основе OPF в операционной среде MATLAB, которая вызывает профессиональный пакет алгоритмов CPLEX и непосредственно вычисляет глобальное оптимальное решение исходной задачи оптимального управления.

    Настройки моделирования

    Для моделирования использовалась трехфазная четырехпроводная распределительная сеть низкого напряжения с 21 шиной, см. рис. 3.Длина всех линий \50 м. Номинальное напряжение 380 В. Собственное сопротивление линии Zii=0,650+j0,412 Ом/км, взаимное сопротивление Zij=(0,01×Zii) Ом/км. Каждая шина может быть подключена к однофазной или трехфазной фотогальванической системе, а трехфазная может регулироваться независимо. Номинальная мощность однофазной фотоэлектрической генерации составляет 5 кВт, а мощность инвертора в 1,1 раза превышает номинальную активную мощность. Накопитель энергии подключен к шине 4 и шине 13 через трехфазное соединение и может регулироваться независимо.Номинальная энергетическая емкость накопителя энергии составляет 20 кВтч. Эффективность зарядки и разрядки составляет 0,94. Верхний предел мощности накопителя энергии каждой фазы составляет 4 кВт. Весовые коэффициенты ω1=0,7, ω2=0,2 и ω2=0,1.

    РИСУНОК 3 . Распределительная сеть низкого напряжения с 21 шиной.

    Кривая мощности фотоэлектрического модуля показана на рис. 4А. Значение представляет собой значение на единицу, при этом пиковое значение является базовым. Поскольку фактическое расстояние передачи электроэнергии по распределительной сети низкого напряжения невелико, такие условия, как температура и освещение, не будут сильно отличаться.Таким образом, типичные ежедневные кривые фотоэлектрической мощности, подключенные к каждому узлу, аналогичны. Типичная дневная кривая нагрузки показана на рисунке 4B, которая также относится к единице стоимости. Удельное значение типичных кривых нагрузки на каждой шине аналогично. Для получения подробной информации о PV и базовых данных загрузки каждого узла.

    РИСУНОК 4 . Типичные суточные кривые мощности. (A) Кривая выходной мощности фотоэлектрических модулей. (B) Кривая нагрузки.

    Усиление нарушений напряжения, потерь в сети и трехфазной асимметрии

    Эффективность метода контроля в данной работе проверяется путем сравнения результатов расчета различных показателей распределительной сети с «без контроля» и «под контролем».

    (1) Сравнение напряжения

    Поскольку нагрузка на фазе b выше, чем на двух других фазах, а интегрирование PV на фазе b является самым высоким, фаза b берется в качестве примера для сравнения напряжения с управлением и без него. См. Рисунок 5 для результатов моделирования. Синяя полоса показывает напряжение до контроля. Когда выработка фотоэлектрической энергии высока в течение дня, нагрузки находятся в периоде низкого потребления, а напряжение превышает верхний предел. Это приведет к обратному потоку мощности и трехфазному дисбалансу.Вечером мощность от фотовольтаики отсутствует, а нагрузки находятся в период пикового потребления. Напряжение ниже нижнего предела. Несоответствие времени между фотоэлектрическими элементами и нагрузками приводит к более высокому напряжению в течение дня и более низкому напряжению вечером. Красная полоса указывает на предлагаемую схему управления, и видно, что нарушение напряжения может быть эффективно подавлено. Когда дневное напряжение превышает верхний предел, фотоэлектрический инвертор поглощает реактивную мощность и подавляет нарушение напряжения.Когда реактивной мощности инвертора недостаточно, накопитель энергии заряжается, а напряжение поддерживается за счет скоординированного управления фотоэлектрическим инвертором и накопителем энергии. Напряжение регулируется в пределах 1,07 о.е. Это может не только компенсировать недостатки превышения запаса реактивной мощности инвертора при превышении предела напряжения, но и недостаток, заключающийся в том, что SOC достигает предела и не может далее заряжаться или разряжаться. Совместное управление этими двумя элементами обеспечивает оптимальное управление напряжением.В вечернее время, когда энергоснабжения недостаточно, энергия, накопленная в накопителе энергии в течение дня, полностью используется для поддержания напряжения в электросети выше 0,9 о.е.

    (2) Сравнение трехфазного небаланса

    РИСУНОК 5 . Метод управления при узловом напряжении. Напряжение узла под контролем. (A) напряжение фазы a (B) напряжение фазы b (C) напряжение фазы c. Напряжение узла под контролем. (A) напряжение фазы a (B) напряжение фазы b (C) напряжение фазы c.

    Без управления, поскольку нагрузка подключена несимметрично, а фотоэлектрический модуль подключен через одну фазу, это приводит к серьезному трехфазному дисбалансу. Дисбаланс может достигать 10,8%. С управлением, предложенным в этой статье, весь дисбаланс ограничивается в пределах 2%. Максимальное значение составляет 0,59% в 12:00. Это связано с тем, что выработка фотоэлектрической энергии достаточна, а нагрузка низкая, крупномасштабное однофазное фотоэлектрическое соединение приводит к максимальному трехфазному дисбалансу. Однако дисбаланс все же меньше требуемых 2%.Таким образом, предложенный метод управления эффективно уменьшил трехфазный дисбаланс.

    (3) Сравнение потерь в сети

    Общие потери в распределительной сети без контроля составляют 83,21 кВтч. При верхнем пределе напряжения днем ​​или при нижнем пределе напряжения ночью потери в сети самые большие днем. Это связано с тем, что обратный поток мощности, возникающий, когда фотоэлектрическая мощность велика в течение дня, создает дополнительные потери в сети в сети, а большая нагрузка увеличивает потери в сети вечером.Кроме того, трехфазный дисбаланс, вызванный асимметричным соединением фотогальваники и нагрузки, приводит к тому, что нейтральная линия генерирует ток, что еще больше увеличивает потери в сети. По схеме управления общие потери в сети составляют 65,87 кВтч, и потери в сети велики, когда фотоэлектрическая мощность велика в течение дня. В то же время улучшается трехфазный дисбаланс, что снижает ток нейтрали до нуля и дополнительно снижает потери в сети. Таким образом, метод, предложенный в этой статье, эффективно снижает потери в сети.

    (4) Изменения SOC фотоэлектрических модулей и накопителей энергии при предложенном управлении

    Реактивная мощность фотоэлектрических модулей на шине 16 представлена ​​на рисунке 7. Поскольку шина расположена в конце линии, наиболее вероятно возникновение нарушения напряжения . С помощью предложенной схемы фотогальваническая реактивная мощность контролируется для улучшения предела напряжения и трехфазного небаланса. Видно, что при этом верхняя граница напряжения днем ​​очевидна. Фотогальваника поглощает реактивную мощность и смягчает нарушение верхнего предела напряжения.

    РИСУНОК 6 . Сравнение трехфазных дисбалансов. ВУФ без контроля. ВУФ под контролем.

    РИСУНОК 7 . Реактивная мощность фотоэлектрических систем под контролем.

    На рис. 8 показана мощность зарядки и разрядки накопителя энергии на шине 13. Поскольку шина расположена в конце линии, это также место, где наиболее вероятно возникновение нарушения напряжения. В дневное время избыточная энергия используется для зарядки накопителей энергии. Вечером, когда спрос на электроэнергию высок, накопители энергии разряжаются для удовлетворения спроса.

    РИСУНОК 8 . Активная мощность СЭ под контролем.

    На рис. 9 показаны изменения SOC накопителя энергии на шине 13. Около 10:00 производство фотоэлектрической энергии продолжает увеличиваться с увеличением интенсивности света. В это время нагрузка составляет минимальное значение в течение дня. Накопитель энергии начинает переходить в состояние зарядки, а SOC продолжает увеличиваться с 20%. Около 15:00 запас энергии достигает максимального предела энергии на уровне 80%. Во время захода солнца, после снижения интенсивности света, мощность фотоэлектрического инвертора постоянно снижается, в то время как нагрузки начинают увеличиваться до периода пикового потребления.Аккумулятор энергии начинает разряжаться, чтобы питать нагрузку. SOC начинает падать, пока не достигнет нижнего предела энергии в 20%. Это не повлияет на действие накопления энергии в следующем цикле.

    РИСУНОК 9 . SOC СЭС под контролем.

    Сравнение результатов различных методов управления

    Целевой вес указывает важность каждого индекса в целевой функции. Следовательно, эффективность управления связана со значением веса. Среди трех целевых функций в модели наиболее важными являются потери в сети и коэффициент трехфазной асимметрии.В этом разделе вес отклонения напряжения всегда поддерживается равным 0. Анализируется эффективность управления с различными весами потерь в сети и коэффициентом трехфазной асимметрии. На рис. 9 представлены результаты контроля различных схем взвешивания.

    Из результатов видно, что изменение отклонения напряжения в целевой функции очень мало влияет на результаты, почти не меняется, поэтому весом отклонения напряжения здесь можно пренебречь, а влиянием потери в сети и влияние трехфазного дисбаланса на результаты могут быть проанализированы.Делаются следующие выводы.

    (1) Учитывается только трехфазный показатель дисбаланса. В это время эффект управления трехфазным дисбалансом распределительной сети является оптимальным, достигая минимального значения 0,52%. Однако потери в сети резко ухудшились, достигнув максимального значения 78,31 кВтч.

    (2) Когда вес потерь в сети равен 0,05, а вес трехфазного небаланса равен 0,9, вес корректируется незначительно. Индекс потерь в сети резко меняется.Хотя потери в сети намного меньше, трехфазный дисбаланс все еще составляет 0,52%.

    (3) Вес потерь в сети дополнительно увеличивается, а вес трехфазного небаланса еще меньше. Потери в сети немного уменьшились, но не очевидно, а трехфазный дисбаланс составляет 0,52%. Когда трехфазный дисбаланс уменьшается до 0,1, можно увидеть лишь незначительные изменения, однако все еще в пределах национального стандарта (2%).

    (4) Учитывать только индекс потерь в сети. Хотя потери в сети могут достигать минимального значения 45.77 кВтч влияние управления трехфазной асимметрией сети неочевидно. В это время трехфазный дисбаланс составляет 9,48%, что намного превышает указанные 2%.

    Таким образом, исходя из того, что потери в сети и трехфазная асимметрия находятся в пределах диапазона национального стандарта, разумное значение веса определяется на основе принципа, что трехфазная асимметрия и потери в сети не увеличиваются значительно. Это может обеспечить безопасность работы электросети, а также снизить эксплуатационные расходы электросети.Следовательно, трехфазный показатель дисбаланса имеет меньший вес.

    Сравнение моделей трехфазной трехпроводной и трехфазной четырехпроводной систем

    Для проверки превосходства метода управления, предложенного в этой статье, трехфазная трехпроводная система с использованием конуса второго порядка сравниваются и анализируются релаксационное решение и трехфазная четырехпроводная система на основе ОПФ, предложенные в данной работе. Поскольку модель оптимизации конуса второго порядка не может рассчитать трехфазный дисбаланс, результаты этого метода сравниваются с результатами модели конуса второго порядка, основанной на трехфазной трехпроводной системе.

    Как видно из Таблицы 2, по сравнению с трехфазной трехпроводной системой и трехфазной четырехпроводной системой общие потери в сети отличаются на 3,41 кВтч, а потери в трехфазной четырехпроводной нейтральной линии составляют 4,07 кВтч. При тех же условиях моделирования разница между общими потерями в сети двух типов распределительной сети приблизительно равна потерям в нейтральной линии. Кроме того, потери каждой фазы двух моделей сильно различаются. Например, потеря а-фазы трехфазной трехпроводной системы равна 15.84 кВтч, при этом потери фазы трехфазной четырехпроводной системы составляют 18,79 кВтч. В настоящее время потеря сети и отклонение напряжения трехфазной трехпроводной системы имеют высокие ошибки. Следовательно, в трехфазной сбалансированной распределительной сети низкого напряжения нейтральная линия не имеет тока. Два типа распределительных сетей могут быть примерно эквивалентны. Для трехфазной несимметричной распределительной сети низкого напряжения расчет трехфазной трехпроводной системы даст ошибки.

    ТАБЛИЦА 1 .Результат при разных стратегиях.

    ТАБЛИЦА 2 . Результат под другой структурой строки.

    Заключение

    В данной работе исследованы проблемы присоединения крупномасштабных бытовых фотоэлектрических установок к трехфазной четырехпроводной распределительной сети низкого напряжения, включая нарушение напряжения и трехфазную асимметрию. Предложен низковольтный фотоэлектрический накопитель энергии на основе метода совместного управления трехфазной четырехпроводной сетью БКП.

    (1) Для низковольтной распределительной сети с высокой долей фотоэлектрических элементов предлагаемый метод совместного управления фотоэлектрическими накопителями энергии может всесторонне улучшить технические показатели энергосистемы.Напряжение узла можно контролировать в диапазоне 0,9–1,07 о.е., а также эффективно снизить трехфазный дисбаланс и потери в сети.

    (2) Предлагаемый трехфазный четырехпроводный алгоритм оптимального потока мощности преодолевает недостатки существующего метода, который не позволяет точно рассчитать напряжение и ток нейтральной линии. Это обеспечивает корректность результатов расчета оптимизации сети в случае трехфазного небаланса. Он имеет хорошую приспособляемость к распределительной сети низкого напряжения.

    (3) В целевой функции потери в сети, трехфазная асимметрия и весовые коэффициенты отклонения напряжения по-разному влияют на результаты контроля. Вес потерь в сети более чувствителен к целевой функции, чем трехфазный дисбаланс и отклонение напряжения. Эффект управления лучше, когда вес сетевых потерь установлен в диапазоне 0,7–0,9.

    Заявление о доступности данных

    Первоначальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью/дополнительный материал. Дальнейшие запросы можно направлять соответствующему автору.

    Вклады авторов

    Статья была написана совместными усилиями авторов. JF разработал модель координированного управления, TL внес свой вклад во Введение, SG и YW внесли свой вклад в модели активной мощности REG с несколькими состояниями с учетом ошибок прогноза, KT и YD внесли свой вклад в тематическое исследование.

    Финансирование

    Это исследование финансировалось Пекинской ключевой лабораторией энергосберегающих технологий распределительных трансформаторов (Китайский научно-исследовательский институт электроэнергетики), номер гранта 51201

    0.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

    Приложение

    ТАБЛИЦА A1 . Трехфазная четырехпроводная 21-шинная испытательная система.

    Ссылки

    Алсенани, Т. Р., и Паудьял, С. (2018). «Распределенный подход к решению задач оптимального потока мощности в трехфазных несбалансированных распределительных сетях», на конференции по энергетике австралийских университетов 2018 г. (AUPEC), Окленд, Новая Зеландия, 29–30 ноября 2018 г. (IEEE), 1–6.

    Google Scholar

    Азиз Т. и Кетджой Н. (2017). Пределы проникновения фотоэлектрических модулей в сети низкого напряжения и колебания напряжения. IEEE Access 5 (99), 1. doi:10.1109/ACCESS.2017.2747086

    CrossRef Full Text | Google Scholar

    Бозе А., Тиан З., Ву В. и Чжан Б. (2016). Модель программирования конуса смешанного целого числа второго порядка для оптимизации VAR и реконфигурации сети в активных распределительных сетях. ИЭТ Ген. Трансм. Распредел. 10 (8), 1938–1946.doi:10.1049/iet-gtd.2015.1228

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Бозчалуи М. и Шарма Р. (2014). Оптимальная работа накопителей энергии в распределительных системах с использованием возобновляемых источников энергии . Конференция по энергетическим системам Университета Клемсона, 2014 г., Клемсон, Южная Каролина, 11–14 марта 2014 г. (IEEE).

    Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

    Гилл С., Кокар И. и Олт Г. (2014). Динамический оптимальный поток мощности для активных распределительных сетей. IEEE Trans.Система питания 29 (1), 121–131. doi:10.1109/TPWRS.2013.2279263

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Ju, Y., Wu, W., Lin, Y., Ye, L. и Ge, F. (2017). Трехфазная оптимальная модель потока нагрузки и алгоритм для активных распределительных сетей . Общее собрание IEEE Power and Energy Society, 2017 г., Чикагол, Иллинойс, 16–20 июля 2017 г. (IEEE), 1–5.

    Google Scholar

    Liu X., Aichhorn A., Liu J. и Li H. (2012). Скоординированное управление распределенной системой накопления энергии с трансформаторами РПН для снижения роста напряжения при сильном проникновении фотогальванических элементов. IEEE Trans. Умная сеть 3 (2), 897–906. doi:10.1109/TSG.2011.2177501

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Мартинс, В. Ф., и Карменлт, Л. Т. Б. (2011). Интегрированное планирование активной распределительной сети, включающее распределенную генерацию и неопределенность реакции нагрузки. IEEE Trans. Система питания 26 (4), 2164–2172. doi:10.1109/TPWRS.2011.2122347

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Никнам Т., Наримани М. Р., Агаи Дж. и Азизипана-Абаргуи Р.(2012). Улучшенная оптимизация роя частиц для многоцелевого оптимального потока мощности с учетом стоимости, потерь, выбросов и индекса стабильности напряжения. ИЭТ Ген. Трансм. Распредел. 6 (6), 515–527. doi:10.1049/iet-gtd.2011.0851

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    О’Нил, Р. П., Кастильо, А., и Каин, М. (2012). Формулировка IV и линейные аппроксимации задачи оптимального потока мощности переменного тока . Вашингтон, округ Колумбия: Федеральная комиссия по регулированию энергетики, технический персонал.Бумага.

    Google Scholar

    Пансакул, К., и Хонгесомбут, К. (2014). Анализ асимметрии напряжения из-за фотоэлектрической установки на крыше в жилой распределительной системе низкого напряжения . 2014 Международный конгресс по электротехнике (iEECON), Чонбури, Таиланд, 19–21 марта 2014 г. (IEEE).

    Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

    Цянь М., Цинь Х., Чжао Д., Чен Н., Цзян Дж., Ван Б. и др. (2018). Стратегия многоуровневого управления реактивной мощностью фотоэлектрической электростанции на основе анализа чувствительности .Китайская международная конференция по распределению электроэнергии (CICED) 2018 г., Тяньцзинь, Китай, 17–19 сентября 2018 г. (IEEE), 1838–1842 гг.

    Google Scholar

    Рейнальдо Т., Лопес Л. и Тарехм Х. М. Э.-Ф. (2011). Скоординированное ограничение активной мощности фотоэлектрических инверторов, подключенных к сети, для предотвращения перенапряжения. IEEE Trans. Поддерживать. Энергия 2 (2), 139–147. doi:10.1109/TSTE.2010.2098483

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Тянь З., Ву В., Чжан Б.и Бозе, А. (2016). Модель программирования конуса смешанного целого числа второго порядка для оптимизации VAR и реконфигурации сети в активных распределительных сетях. ИЭТ Ген. Трансм. Распредел. 10 (8), 1938–1946. doi:10.1049/iet-gtd.2015.1228

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Тонкоски, Л. (2009). Регулирование напряжения в радиальных распределительных фидерах с высоким проникновением фотоэлектрических элементов . Конференция IEEE Energy 2030 2009 г., Атланта, Джорджия, 1–7 сентября 2009 г. (IEEE).

    Google Scholar

    Зафар Р., Равишанкар Дж., Флетчер Дж. Э. и Пота Х. Р. (2020). Оптимальная диспетчеризация аккумуляторной системы накопления энергии с использованием выпуклых релаксаций в несимметричных распределительных сетях. IEEE Trans. Индустр. Поставить в известность. 16 (1), 97–108. doi:10.1109/TII.2019.2912925

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Зехар, К., и Сайя, С. (2008). Оптимальный поток мощности с ограничениями окружающей среды с использованием быстрого последовательного алгоритма линейного программирования: приложение к энергосистеме Алжира. Преобразователи энергии. Управление 49 (11), 3362–3366. doi:10.1016/j.enconman.2007.10.033

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    Чжан Б., Тан В., Цай Ю., Ван З., Ли Т. и Чжан Х. (2020). Стратегия распределенного управления бытовым фотоэлектрическим инвертором и накопителем энергии на основе алгоритма консенсуса. Авто. Избрать. Система питания 44 (02), 86–96. doi:10.7500/AEPS201005

    Полный текст CrossRef | Google Scholar

    OT: Допустимые уровни напряжения на служебном входе [текст] – PLCS.net

    Lancie1

    9 февраля 2006 г., 00:44

    Stasis,

    Вы абсолютно правы… если вы говорите об оборудовании электропитания. Дик Д.В. прав… если он говорит о номинальном напряжении двигателя и привода.

    Я скажу это еще раз. Правильный уровень напряжения зависит от того, говорите ли вы об устройстве, потребляющем энергию (460 вольт), или об устройстве, обеспечивающем питание (480 вольт). Да, 480 IS является нормальным напряжением питания трансформатора в США в течение последних 40 лет.(Докажите это себе простым вольтметром, или прочитайте шильдик на ближайшем трансформаторе, который новее 1965 года). С другой стороны, большинство двигателей, приводов, стартеров и т. д. рассчитаны на работу при напряжении, указанном на паспортной табличке, до 460 вольт. Убедиться в этом можно, прочитав шильдик ближайшего мотора.

    Надлежащий уровень напряжения зависит от вашей точки зрения, независимо от того, «обеспечиваете» вы питание или «потребляете» его. Помните, что обеспечиваемая мощность выше, но потребительские устройства рассчитаны на работу при более низком напряжении.Это всего лишь здравый смысл, не так ли? Кто-нибудь купит устройство, которое не будет работать при более низком напряжении? 480 вольт — нормальное питание, 500 — высокое нормальное, а выше 505 вольт — СЛИШКОМ ВЫСОКОЕ.

    Глен С, велика вероятность того, что:

    (a) Вы находитесь в промышленной зоне;
    (b) На одной и той же линии электропередачи есть несколько установок, которые имеют конденсаторы для коррекции коэффициента мощности;
    (c) На подстанции энергетической компании, вероятно, также есть конденсаторы;
    (d) Напряжение подстанции энергетической компании было отрегулировано до правильного уровня для работы в дневную смену, с работающими двигателями и подключенными конденсаторами;
    (e) Ночью и в выходные дни напряжение поднимается намного выше нормы, потому что все конденсаторы ЕЩЕ подключены к сети, но двигатели в основном выключены.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.